2. 沈阳大学 机械工程学院, 辽宁 沈阳 110044
2. School of Mechanical Engineering, Shenyang University, Shenyang 110044, China.
Corresponding author: XIA Hong-yan, E-mail: xia__hongyan@yeah.net
锥形方管是由板料冲压成形后焊接而成的,其生产效率低,成品尺寸精度差[1, 2].在本实验中,讨论用无模拉伸方法加工锥形方管,主要研究变形区域宽度等工艺参数对方管断面形状、表面质量和锥形方管锥度等影响规律.
1 实验方法锥形方管无模拉伸方法如图 1所示.无模拉伸时拉伸速度v1与冷热源移动速度v2的比值决定断面减缩率Rs的大小,拉伸中v1(或v2)一定,使v2(或v1)发生变化,都可以加工锥形方管[3, 4, 5, 6].
在实验中使用的是20mm×20mm,壁厚1.2~2.3mm的普通碳素方形钢管.拉伸速度v1为5.0~2.5mm/min,加热线圈移动速度v2为40~75mm/min,加工温度为800℃,实验在无模拉伸试验机上进行.
加热线圈形状和尺寸如图 2所示,实验中采用的加热线圈有3种,线圈宽度分别为10,22,36mm,加热线圈上的空气冷却装置有6个直径为1mm的喷嘴,实验时压缩空气为0.5kg/cm2.图 3为空气冷却器的形状和尺寸.
本研究作为简化加工锥度的方法,采用v2值一定,拉伸速度v1 阶段变化的方法.这时,断面减缩率与拉伸速度和冷热源移动速度的关系[7, 8, 9]为
方管无模拉伸时,即使断面减缩率一定,随着变形区宽度(加热宽度)不同,方管边长、壁厚也会不同.方管拉伸时,方管的断面形状畸变问题也会发生,因此,需要了解变形区宽度对拉伸后方管的断面尺寸及形状缺陷的影响.
图 4给出了加工前后方管的断面形状,方断面形状拉伸后趋向圆形.设ξ为无模拉伸后方管边长减少率、ν为壁厚减少率、η为断面形状缺陷膨胀率,则:
方管拉伸时,ξ,ν,η受变形区宽度W的影响.变形区宽度W对方管边长减少率ξ的影响情况如图 5所示.实验中,使断面减缩率值为20 % ,边长减少率随着变形区宽度的增加而增加,变形区宽度越大,边长减少率也越大.断面减缩率为20 % ,变形区宽度W对方管壁厚减少率ν的影响如图 6所示,随着变形区宽度W减小,壁厚减少率ν增大.
由实验结果可知,变形区宽度W较小时,壁厚减少率ν增大,主要是管的壁厚减小.变形区宽度W较大时,边长减少率增大,主要是管的边长减小.
当断面减缩率为20 % 时,变形区宽度W对方管断面形状缺陷膨胀率η的影响如图 7所示.对于各种不同的壁厚t0,变形区宽度增大,断面形状缺陷膨胀率减小.壁厚增大,也会使断面形状缺陷膨胀率减小.例如,当t0=2.3mm,W=33mm,即壁厚和变形区宽度都比较大时,则几乎不产生膨胀现象.
锥形方管拉伸断面膨胀率随断面减缩率的变化规律如图 8所示.3圈线圈加热时断面膨胀率最小.同时,断面减缩率增大时,断面膨胀率相应增大,断面减缩率减小时,断面膨胀率也减小.
如上所述,要得到较高的锥角加工精度,需要采用较小的变形区宽度;考虑抑制膨胀现象,则应采用较大的变形区宽度.提高锥角加工精度与抑制断面形状膨胀对变形区宽度要求不同.
2.2 锥形方管锥度锥形方管加工后边长与轴向尺寸的关系如图 9所示.实验中采用的加热线圈为2圈,v1按5—10—15—20—25mm/min阶梯变化,时间间隔40s,v2保持定值40mm/mim,最终的工件加工轮廓与计算结果一致性很好.
工件加工后锥角Ф′与设计锥角Ф的关系如 图 10所示.采用1圈或2圈加热线圈时,加工件的锥角与设计锥角相对一致,加工件的锥角与设计锥角的误差在±1.0 % 以内.采用3圈加热线圈时加工件锥角较设计值偏大.
1) 在断面减缩率一定的条件下,方管边长的变化由无模拉伸变形区宽度(加热宽度)决定,变形区宽度W越大,边长减少率ξ也越大;同样,方管壁厚变化也由无模拉伸变形区宽度决定,方管变形区宽度W越大,则壁厚减少率ν越小.
2) 无模拉伸方管断面形状膨胀率η随着拉伸变形区宽度W增大而减小,壁厚对断面形状膨胀率也有影响,壁厚较大,断面形状膨胀率较小;当壁厚和变形宽度都比较大时,几乎不产生膨胀现象.
3) 锥型方管拉伸采用1圈或2圈加热线圈时,加工件的锥角与设计锥角相对一致,采用3圈线圈锥角较设计值偏大,锥型方管拉伸如果需要得到较高的锥角加工精度,应采用较小的变形区宽度.
4) 采用无模拉伸的方法可以加工带有一定锥度的锥形方管,锥管角精度在1.0 % 以内,加工后锥形方管的轮廓与控制曲线的计算结果一致性很好.
[1] | Wang Z T,Zhang S H,Luan G F,et al.Experimental study on the variation of wall thickness during dieless drawing of stainless steel tube[J].Journal of Materials Processing Technology,2002,120(1):90-93.(1) |
[2] | Wang Z T,Luan G F,Bai G R,et al.The study on the dieless drawing of variable section tube part[J].Journal of Materials Processing Technology,1996,59(4):391-396.(1) |
[3] | Gliga M,Canta T.Theory and application of dieless drawing[J].Wire Industry,1999,6(1):294-297.(1) |
[4] | Kobatake K,Miura T,Sekiguchi H,et al.A new forming method of non-circular tapered pipes[J].Advanced Technology of Plasticity,1993,1(1):67-72.(1) |
[5] | Wang Z T,Luan G F,Bai G R.Study of the deformation velocity field and drawing force during dieless drawing of tube[J].Journal of Materials Processing Technology,1999,94(2):73-77.(1) |
[6] | Kawaguchi Y,Katsube K,Mujrahashi M,et al.Applications of dieless drawing to Ti-Ni wire drawing and tapered steel wire manufacturing[J].Wire Journal International,1991,12(2):53-58.(1) |
[7] | 王忠堂,栾瑰馥,白光润,等.管材无模拉伸壁厚变化规律研究[J].东北大学学报:自然科学版,1995,16(6):618-622. (Wang Zong-tang,Luan Gui-fu,Bai Guang-run,et al.Study on thickness variation of pipe wall during dieless drawing[J].Journal of Northeastern University:Natural Science,1995,16(6):618-622.)(1) |
[8] | 夏鸿雁,卞清,吴迪.大型锥形方管无模成形方法[J].东北大学学报:自然科学版,2014,35(1):56-59. (Xia Hong-yan,Bian Qing,Wu Di.Special technique for forming big inch tapered square pipes [J].Journal of Northeastern University:Natural Science,2014,35(1):56-59.) (1) |
[9] | 夏鸿雁,吴迪,栾瑰馥.确定锥形管无模拉伸速度制度的数学模型[J].东北大学学报:自然科学版,2009,30(6):833-836. (Xia Hong-yan,Wu Di,Luan Gui-fu.Mathematical model to schedule dieless drawing speed for tapered tubes[J].Journal of Northeastern University:Natural Science,2009,30(6):833-836.)(1) |