多机电力系统气门开度中存在的混合时滞包括分布时滞和离散型时滞，其中的离散时滞包括区间时滞(即时滞存在于系统状态)和中立型时滞(即时滞存在于系统状态的导数).文献^[1-3]研究了中立型时滞系统稳定性条件;文献^[4-6] 研究了固定的分布时滞或者分布时滞的导数上界小于1的情况下的系统控制问题；文献^[7-8]研究了多机电力系统气门开度的时滞无关分散控制问题.

本文研究了包含混合型时变时滞的多机电力系统的气门开度控制系统的稳定条件，混合时变时滞包括区间时滞，中立型时滞(包括快变时滞)和分布时滞.基于线性矩阵不等式(LMIs)给出了系统满足H_∞性能指标的稳定性条件，并将结论推广到时滞的不同情况，包括带有快时变分布时滞(即分布时滞的导数大于1)的H_∞稳定条件，所得结果减少了保守性，最后针对三机无穷大系统验证了所提方法的有效性.

1 问题描述

定义第i台发电机的状态向量为x_i(t)=[Δδ_i(t) Δw_i(t) ΔP_Mi(t) ΔX_Ei(t)]^T，其中，转子角增量为Δδ_i(t)=δ_i(t)－δ_i0，相对角速度为Δw_i(t)=w_i(t)－w_i0，机械功率增量为ΔP_Mi(t)=P_Mi(t)－P_Mi0，气门开度增量为ΔX_Ei(t)=X_Ei(t)－X_Ei0,i=1,…,N,考虑系统传输过程中存在多种类型时滞，则其用如下模糊规则描述：

(1)

其中：分别表示系统状态，控制，扰动和输出向量;Φ_i0(t)表示初始条件向量;ξ_i1(t)，…，ξ_igi(t)是前件变量;M_igi^l是模糊集.A_il,C_il,D_il,F_il,H_il,L_il代表子系统S_i的第l条规则的系统矩阵;B_i为控制量系数矩阵；B_ijl表示第i和第j个子系统间第l条规则的互联项;d_ij(t),τ_i(t)和η_i(t)分别代表时变滞后型时滞，中立型离散延迟和分布时滞，且d_ijm

考虑如下情况: 1)≤τ_M (纯慢变中立型时滞); 2) (纯快变中立型时滞); 3)≤τ_M.在η_i≥1 (纯快变分布时滞)的情况下，选择0≤α_i≤1满足0≤α_iη_i≤1.

子系统S_i采用如下模糊控制器：

(2)

其中，K′_il为子系统S_i的第l条规则的控制器增益，则闭环模糊互联系统为

(3)

2 主要结果

定理1 对于给定常数γ_i>0，i=1,…,J，在的情况下，如果存在矩阵M_i,Y_im,S_ij2,j=1,2,P_i12,P_i13,P_i14,P_i23,P_i24,P_i34，正定矩阵W_i,P_i11,P_i22,P_i33,P_i44,S_ij1,S_ij3,j=1,2；Q_ij,Q_ij,R_ij,T_ijk,j=1,…,4,k=1,…,5，满足LMI(4)~(10)，则式(2)使式(3)稳定且满足H_∞性能指标γ_i.

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

其中:

去掉Φ_ijlm的最后三行三列为Φ′_ijlm.

证明省略.

注1：这里只给出了在τ_i(t)≤τ_iM时的控制器设计方法，与此方法相似，可得和≥1,0≤τ_i(t)≤τ_iM等情况的H_∞条件.在η_i < 1的情况下，只需令α_i=1，即可得到相应结论.

注2：式(3)可简化成带有混合时滞的线性中立型系统 定理1同样适用，取当τ_M=0.1,τ=0,τ=0.5，得表 1所示结果，可见本文方法降低了保守性.

3 仿 真

将沈阳某电厂用一个三机无穷大互联系统表示，系统结构见图 1.发电机4^#为无穷大母线，即有E′_q4=1∠0°，以该发电机为参考节点，1^#，2^#和3^#为发电机节点，系统基准容量为100 MVA.令Δδ₁₂(t)=δ₁(t)－δ₂(t),Δδ₂₃(t)=δ₂(t)－δ₃(t)，为减少计算负担，建立如下9条模糊规则：

其中：M₁,M₂,M₃分别表示NB(负大)，ZR(零)，PB(正大)，取三角形隶属度函数，即可得A_i^l，B_ijl.

取H_il=[1 0 1 0],

9. 利用定理1求得

l=1,…,9.

取初值x_i(t)=[1 0 1 0]^T，扰动w₁(t)=0.5sin(8πt)e^－5t,w₂(t)=w₃(t)=0.5cos(8πt)e^－5t.发电机输出曲线见图 2.

4 结 语

本文在LMI的框架下研究了混合时变时滞的多机电力系统的H_∞稳定条件，并将结论推广到时滞的不同情况，首次给出了包括带有快时变分布时滞的互联系统的H_∞稳定条件.对多机电力系统的仿真结果证明了所提出方法的有效性.