2016, Vol. 37
2. 福州大学 紫金矿业学院， 福建 福州 350108
2. College of Zijin Mining, Fuzhou University, Fuzhou 350108, China
微细粒嵌布赤铁矿是一种难选铁矿石，磨矿过程中产生的大量微细粒一方面存在回收率低的问题，另一方面会对浮选过程产生影响[1].关于微细粒矿物的浮选回收研究较多，邱冠周等[2]在油酸钠浮选体系下研究了微细粒赤铁矿的载体浮选，通过加入“载体”可明显提高其回收率；此外絮凝浮选、分散浮选等也可一定程度上提高微细粒矿物的浮选效果[3-6].研究表明在浮选过程中微细粒矿物的存在会降低回收率[7]，因此微细粒嵌布赤铁矿的浮选效果与微细粒矿物含量密切相关，但目前这方面的研究较少.作者在油酸钠浮选体系下探索了粒度分布(粒径小于18 μm的微细粒比例)对赤铁矿浮选的影响，研究了不同粒度赤铁矿的浮选行为、微细粒赤铁矿对浮选的影响以及赤铁矿颗粒间相互作用规律，研究内容对微细粒赤铁矿的浮选有一定的意义.
1 试验材料和试验方法 1.1 试验材料试验中所用赤铁矿取自辽宁鞍山，经手选除杂后用钢锤锤至2 mm以下颗粒.再经球磨、磁选、筛分等制得-18 μm，-45+18 μm，-74+45 μm，-106+74 μm四个粒级，经X射线衍射和化学分析，赤铁矿纯度为95%以上，X射线衍射结果如图 1所示.
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图 1 赤铁矿X射线衍射图 Fig.1 X-ray diffraction spectrum of hematite |
试验所用药剂油酸钠为化学纯，氢氧化钠为分析纯.试验所用试剂均用去离子水配制，去离子水pH值约为6.
1.2 试验方法 1.2.1 浮选试验单矿物浮选试验在XFG型挂槽式浮选机中进行，浮选机转速1 750 r/min.称取矿物2.0 g置于30 mL浮选槽内，加入适量去离子水，然后按试验要求加入pH调整剂和捕收剂，添加药剂后搅拌3 min，浮选3 min.所获得的泡沫产品和槽内矿物经过滤、烘干、称重，计算回收率：
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(1) |
式中：m1代表泡沫产品的质量;m2代表槽内矿物的质量.为进一步研究粒度分布对赤铁矿浮选的影响，定义理论回收率εT如下：
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(2) |
式中：ε1为微细粒(< 18 μm)浮选回收率;ε2为粗粒(> 18 μm)浮选回收率;γ1为浮选矿样中微细粒质量分数;γ2为浮选矿样中粗粒质量分数.
1.2.2 Zeta电位检测赤铁矿单矿物用玛瑙研钵磨成粒度为5 μm左右的矿粉，然后用蒸馏水配成质量分数约为0.01%的矿浆.用0.1 mol/L的盐酸或0.1 mol/L的氢氧化钠溶液调节矿浆的pH值，然后用Zeta电位分析仪测定矿浆的Zeta电位.
2 结果与讨论 2.1 pH值对赤铁矿浮选的影响矿浆pH值是影响浮选回收率的重要因素之一，也是决定矿粒表面电性及分散或凝聚行为的重要因素.在油酸钠用量为120 mg/L的条件下，以氢氧化钠为pH调整剂，油酸钠对赤铁矿(-106+45 μm)的捕收性能与矿浆pH值的关系如图 2所示.
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图 2 pH值对赤铁矿浮选的影响 Fig.2 Relationship between recovery of hematite and pH value |
从图 2可以看出，矿浆pH值显著影响赤铁矿浮选回收率.pH值从2升高到4的过程中赤铁矿的浮选回收率迅速增加，之后随着pH值的升高缓慢增加，当pH值为9左右时回收率最大.当pH值超过9后，回收率迅速下降.浮选试验结果表明，当pH值为9左右时油酸钠对赤铁矿的捕收性能最好，因此确定浮选试验的pH值为9.
2.2 粗粒粒度和粒度分布对赤铁矿浮选的影响微细粒质量小、比表面积大，在浮选过程中，除了会增加药剂的消耗，还易产生矿泥罩盖等，一些微细粒的存在会影响浮选回收率和精矿质量.在油酸钠用量为160 mg/L时研究了粒度分布(粒径小于18 μm的微细粒)对赤铁矿浮选的影响，结果如图 3和图 4所示.
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图 3 微细粒对粗粒赤铁矿浮选的影响 Fig.3 Effect of fine particles on coarse hematite flotation |
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图 4 粒度分布对赤铁矿浮选的影响 Fig.4 Effect of particle distribution on hematite flotation |
图 3中黑色柱和白色柱分别代表不含微细粒和微细粒比例为60%时的回收率ε，图 3中灰色柱和图 4中虚线代表根据式(2)计算出的理论回收率εT.从图 3中可以看出，粗粒的可浮性明显好于微细粒，考虑到微细粒的加入会增大药剂的消耗，因此在粗粒中加入微细粒后其回收率会下降.但与理论回收率相比较，在粗粒赤铁矿中加入质量分数60%的微细粒后，各粒级的回收率ε均明显高于理论回收率εT，且(ε-εT)的值与粗粒粒度正相关，因此可以推测微细粒与粗粒之间产生了相互作用，其强弱与粗粒粒度有关.
从图 4中可以看出，粒度分布对赤铁矿的浮选有较大影响.微细粒质量分数由0增大至10%的过程中，各粒级的赤铁矿回收率均明显下降.当微细粒质量分数超过60%时，随着微细粒含量的增加各粒级的回收率均逐渐下降.其中-106+74 μm粒级赤铁矿的浮选回收率受微细粒含量变化的影响最明显，-45+18 μm粒级赤铁矿浮选回收率的变化也与微细粒含量有关.当微细粒质量分数超过50%时各粒级的实际回收率ε均高于理论回收率εT.因此可以推测微细粒与粗粒之间存在相互作用，且这种相互作用与微细粒含量有关.
2.3 颗粒间相互作用能计算浮选试验表明微细粒的存在会对浮选回收率产生一定的影响，这可能是由于加入的微细粒与粗粒之间产生了相互作用.根据EDLVO理论[7]，赤铁矿颗粒间相互作用的总能量可以表示为
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(3) |
式中：VW和VE分别代表范德华作用能和静电作用能；VHA代表疏水吸引能.VW可以按下式计算：
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(4) |
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(5) |
式中：A11和A22分别为赤铁矿和水的Hamaker常数，分别为23.20×10-20 J和4.0×10-20 J；R1和R2分别代表微细粒和粗粒的等效半径；H代表两颗粒间的距离.VE可以按下式计算：
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(6) |
式中：κ是双电层的厚度，取值为0.180 nm-1；εα为相对介电常数；φ0是表面电位，用动电位ζ代替.VHA可以按下式计算：
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(7) |
式中:h0为衰减长度，一般取10 nm；H0为两颗粒平衡接触距离，取0.2 nm；VH为极性界面相互作用能量常数.VH按下式计算：
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(8) |
式中:γw-和γw+分别为水的表面能电子给予体分量和表面能电子接受体分量；γh-为赤铁矿的表面能电子给予体分量.其中γh-可以按下式计算：
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(9) |
式中：θ代表固—液界面的接触角；γhd和γwd分别为赤铁矿和水的表面能，其中
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(10) |
计算所需水的表面自由能数据如表 1所示.
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表 1 水的表面自由能 Table 1 Surface free energy of water |
在上述浮选试验的条件下测得赤铁矿的动电位ζ和接触角θ分别为-30 mV和120°，根据式(3)~(10)计算颗粒间相互作用总能量VT，结果如图 5所示.
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图 5 微细粒赤铁矿与粗粒间相互作用总能量 Fig.5 Total energy between fine hematite and coarse particles |
从图 5中可以看出，微细粒赤铁矿与粗粒赤铁矿间存在吸引力，因而在浮选的过程中一些微细粒可能会黏附在粗粒的表面，粗粒起到了类似“载体”的作用，这也是实际回收率高于理论回收率的主要原因.颗粒间相互作用能的大小还与粗粒的粒度有关，随着粗粒粒度的增加,微细粒与其相互作用能增加，颗粒间的吸引力增大，这也是-106+74 μm粒级的回收率与理论回收率相比提升的最明显的主要原因.
2.4 颗粒凝聚速率分析凝聚动力学研究表明[8-9]，颗粒需足够的动能才能克服颗粒间的能垒，颗粒间的相互碰撞是黏着的必要条件.Levich给出的紊流中颗粒凝聚速率方程为
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(11) |
式中：β为常数；ε为耗散的平均能量；ν为运动黏度；R为颗粒半径；n为浓度.对于粗细两种不同颗粒式(11)可以变换为
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(12) |
式中：Rc为粗粒粒度；Rf为细粒粒度；nc和nf分别为粗粒和细粒的浓度.在输入能量、流体黏度和浓度(n=nc+nf)近似不变的条件下，由式(11)，(12)可得
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(13) |
由式(13)可知粗粒与细粒间的凝聚速率是关于Rc和nc的函数，对式(13)求nc的偏导数：
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(14) |
由式(14)可知当2nc=n时F(Rc,nc)取得最大值，此时颗粒间的凝聚速率最大，即当微细粒与粗粒含量接近时粗粒的载体效果最明显，此时的回收率相对较高；当nc趋近于0或n时F(Rc,nc)值最小，颗粒间的凝聚速率最低，即当微细粒或粗粒含量较多时粗粒的载体效果最差，此时回收率相对较低.对式(13)求Rc的偏导数可得
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(15) |
由式(15)可知F(Rc,nc)是关于Rc的单调递增函数，即颗粒间的凝聚速率随着粗粒粒度的增大而增大，粗粒粒度越大载体效果越明显，浮选回收率越高.理论分析结果与试验结果一致.
3 结 论1) 粒度分布(粒径小于18 μm微细粒比例)和颗粒粒度对赤铁矿的浮选有较大影响，粗粒的可浮性明显好于微细粒.微细粒含量与粗粒含量接近时赤铁矿的浮选回收率较高.
2) EDLVO理论计算表明微细粒赤铁矿与粗粒赤铁矿间存在吸引力，且吸引力与粗粒粒度正相关.
3) 凝聚动力学分析表明，粗粒粒度较大或粒度分布均衡时颗粒间的凝聚速率较大.
| [1] |
张泾生. 我国铁矿资源开发利用现状及发展趋势[J].
中国冶金, 2007, 17 (1) : 1 –6.
( Zhang Jing-sheng. Status and trend of exploitation and utilization of iron ore resources in China[J]. China Metallurgy, 2007, 17 (1) : 1 –6. ) (  0)
|
| [2] |
邱冠周, 胡岳华, 王淀佐. 微细粒赤铁矿载体浮选机理研究[J].
有色金属, 1994, 46 (4) : 23 –28.
( Qiu Guan-zhou, Hu Yue-hua, Wang Dian-zuo. The mechanism of ultrafine hematite carrier flotation[J]. Nonferrous Metals, 1994, 46 (4) : 23 –28. ) ( 0)
|
| [3] |
Yin W Z, Yang X S, Zhou D P, et al. Shear hydrophobic flocculation and flotation of ultrafine Anshan hematite using sodium oleate[J].
Transactions of Nonferrous Metals Society of China, 2011, 21 (3) : 652 –664.
(0)
|
| [4] |
Ng W S, Sonsie R, Forbes E, et al. Flocculation flotation of hematite fines with anionic temperature responsive polymer acting as a selective flocculant and collector[J].
Minerals Engineering, 2015, 77 (1) : 64 –71.
(0)
|
| [5] |
Akdemir Ü. Shear flocculation of fine hematite particles and correlation between flocculation,flotation and contact[J].
Powder Technology, 1997, 94 (1) : 1 –4.
(0)
|
| [6] |
Forbes E. Shear,selective and temperature responsive flocculation:a comparison of fine particle flotation[J].
International Journal of Mineral Processing, 2011, 99 (1/2/3/4) : 1 –10.
(0)
|
| [7] |
邱冠周, 胡岳华, 王淀佐.
颗粒间相互作用与细粒浮选[M]. 长沙: 中南工业大学出版社, 1993 .
( Qiu Guan-zhou, Hu Yue-hua, Wang Dian-zuo. Interaction of particles and flotation techniques of fine particles[M]. Changsha: Central South University of Technology Press, 1993 . ) ( 0)
|
| [8] |
Lu S, Ding Y Q, Guo J Y. Kinetics of fine particles aggregation in turbulence[J].
Advances in Colloid and Interface Science, 1998, 78 (3) : 197 –235.
(0)
|
| [9] |
Van Oss C J, Chaudhury M K, Good R J. Monopolar surfaces[J].
Advances in Colloid and Interface Science, 1987, 28 (1) : 35 –64.
(0)
|