2018, Vol. 39
2. 北京理工大学 机械与车辆学院, 北京 100081
2. School of Mechanical Engineering, Beijing Institute of Technology, Beijing 100081, China
与以石油为基础生产醇类相比, 生物法发酵生产醇类(丙酮-丁醇-乙醇)逐渐成为热点, 然而较高的提纯成本阻碍了工业的大规模生产[1-4].面对这样的现实, 研究人员的关注点转移到了其发酵过程的中间产物上.以多种醇类混合物存在的中间产物, 如果可以实现简单处理后的直接燃烧, 将会简化生产流程并降低生物燃料的开发成本, 为其进一步市场化推广铺平道路.
本文研究醇类混合燃料在柴油机工作状态下的燃烧特性.通过对混合燃料的燃烧特性分析, 充分发掘多醇燃料作为替代或部分替代传统燃料并在发动机上应用的能力和前景.不少研究学者已经对醇类与传统燃料混合的燃烧特性进行了前期研究, 一些学者将少量的混合燃料应用在发动机的实际操作中:如文献[5-6]分别对正丁醇与纯柴油所组成的混合燃料进行了研究, 讨论了丁醇对于柴油燃烧的改善效果并分析了原因; He和Sukjit等将乙醇与柴油组成的混合燃料与纯柴油的燃烧特性进行了对比实验, 验证了乙醇柴油混合燃料在排放性能方面的提升[7-8]；Chang等将丙酮对燃烧的影响加入了其研究过程, 并初步研究了水对于复合燃料燃烧的影响[9].上述的研究多数是针对单一或者两种醇类与传统燃料混合, 多种醇类与传统燃料混合的研究可查证的较少.文献[10]对醇类-柴油和水混合的乳化柴油进行了研究, 证实了醇类柴油混合燃料在柴油发动机上的可行性.但是, 对于其燃烧和排放特性等的研究仍有很大空间.本文对醇类柴油混合燃料的燃烧过程进行可视化分析研究, 提供针对燃料燃烧特性的重要信息, 为其在发动机上的应用提供一定的理论基础和实验依据.
1 实验概述 1.1 实验燃油属性本文选择低硫柴油作为基础燃料.醇类溶液为丙酮(质量分数99.5%)、丁醇(质量分数99.5%)、和乙醇(质量分数99.8%)的混合液, 体积比分别为3:6:1(丙酮:丁醇:乙醇).混合燃料中醇类体积分数为20%, 低硫柴油体积分数为80%, 本文称其为醇类混合燃料, 通过温控磁力搅拌器配制而成.燃料的特性见表 1.所配制醇类混合燃料溶液室温静置两周并没有分离现象发生.鉴于本文是初期研究, 没有考虑含水条件.
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表 1 实验燃料特性 Table 1 Fuel properties |
本文的主要实验装置(见图 1)为直径110 mm, 深度65 mm的可视定容燃烧室, 顶部是直径为130 mm的Dynasil 1100熔凝二氧化硅玻璃, 针对190 nm以上光波的透光率可达0.97.在燃烧室的底部正中央布置了喷油器, 其电喷的控制系统来自Caterpillar, 喷油压力可恒定保持在134 MPa.为了模拟喷油器工作的真实环境, 通过加热棒将定容燃烧室预热到目标温度(105 ℃), 同时防止水蒸气的影响.燃烧室压力监测采用Kistler公司二氧化硅压力传感器和5026双模信号放大器, 压力传感器固定在燃烧室侧壁, 目前装置中只选取了一个测量点位且传感器误差小于±1%.燃烧放热率指燃烧介质在单位时间或单位曲轴转角的燃烧放热量, 作为燃烧过程的决定因素, 影响着发动机指示热效率、机械负荷及排放特性, 本研究依据热力学第一定律, 通过采集的压力数据计算得出:
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图 1 实验装置示意图 Fig.1 Schematic of the experimental setup |
式中:γ为比热比(定压比热容和物质的定容比热容之比); Qn为喷油燃烧放热.
实验步骤为:通过进气系统将乙炔、氧气和氮气所组成的混合气体压入定容燃烧室中, 控制3种气体的压力和体积比可得到期望的环境氧浓度.可燃混合气体在密闭的燃烧室经打火后燃烧, 快速地建立高温高压初始环境, 考虑到燃烧室本体的传热损失, 片刻后其压力和温度会降低到喷油器工作的特定阈值, 进而喷油器系统开始工作, 完成典型的柴油发动机内的喷射、雾化和燃烧全过程.喷油器触发的同时, 高速摄像机开始工作.
实验对象为纯柴油燃料和多醇柴油混合燃料.六孔喷油器的喷孔直径为0.145 mm, 喷油压力和喷射的时间分别为130 MPa和3.5 ms.实验过程中保持喷油量为120 mm3, 在环境氧体积分数21%的条件下, 分别观察两种燃料在环境温度700，900和1 100 K中的燃烧情况.
1.3 光学诊断由图 1可见, 高速相机置于实验装置正上方, 在喷油器工作开始瞬间同步透过观察窗记录燃烧室内火焰形成、发展和完结的整个过程.高速相机的基本参数和设置如下:波长响应范围400~1 000 nm; 拍摄速率9 049 帧/s; 分辨率416×560;曝光时间3 μs.为了避免过度曝光, 实验中选取较为中等的光圈, 便于对不同工况下的图像进行对比.
2 实验结果与讨论 2.1 燃烧特性分析图 2是醇类混合燃料和柴油在不同环境温度下燃烧压力和放热率曲线.实验过程中, 两种燃烧喷射压力和持续时间相同, 可认为喷射体积相同，考虑燃料的热值不同, 已经对所有数据进行了归一化处理.从燃烧压力可以看出, 3种不同的环境温度下, 柴油燃烧的最高压力高于醇类混合燃料.这是由于醇类混合燃料汽化潜热比较大, 形成可燃混合气的过程中消耗了缸内更多的能量, 导致缸内输入的净热量减少.
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图 2 不同环境温度下压力和放热率 Fig.2 Apparent heat release rate and combustion pressure at different ambient temperatures (a)—1 100 K; (b)—900 K; (c)—700 K. |
观察放热率曲线可以发现, 柴油和醇类混合燃料受环境温度因素影响均较为明显.当环境温度从1 100降至900 K时, 两种燃料的放热率峰值随温度的降低而升高, 当环境温度继续降低至700 K时, 放热率减小.一般认为, 喷雾燃烧过程中急剧升高的放热率是预混燃烧的结果, 相对较平缓的放热率是扩散燃烧的结果.因此, 可知环境温度在1 100 K时, 主要是由油束的扩散燃烧占主导地位.油束喷入较高的温度环境下, 油滴经雾化和蒸发后很快达到可燃状态而迅速燃烧, 故在燃烧室内无法累积大量的可燃混合气.当温度相对较低时, 如900 K, 油束喷入燃烧室后有一个相对较长的时间蒸发和混合, 最后有更多的可燃混合气同时发生燃烧而得到较高的放热率.但当温度更低时, 如700 K, 由于温度已经较低, 加之油滴蒸发吸热进一步降低燃烧室内温度, 导致燃烧速度变慢, 甚至发生失火现象, 所以放热率较低.
比较两种燃料的放热率可以发现, 3种环境温度条件下, 醇类的预混燃烧现象都不如柴油明显, 这也是由于醇类的高汽化潜热和高自燃温度所导致.同时燃料的着火极限也是重要的影响因素, 从表 1中可知柴油具有更低的着火极限, 故可以有更多的混合气参与预混燃烧.
对于两种燃料在各种条件下的着火延迟分析:放热率大于0时认为燃烧已经开始.很明显, 随着环境温度的降低, 两种燃料着火延迟也随之变长.
在1 100 K时, 两种燃料的着火延迟差别不明显.随着环境温度降低到900 K, 柴油的着火延迟没有明显的变化, 但是醇类混合燃料的着火延迟逐渐增大.当环境温度降低到700 K时, 两种燃料的着火延迟进一步增长, 但是柴油和醇类混合燃料之间的差值变大.可知醇类混合燃料的着火过程对环境温度的变化更为敏感.由于燃料本身特性的影响, 醇类混合燃料相比柴油有更高的汽化潜热, 导致了着火推后.
2.2 火焰结构分析一般认为实验燃料燃烧形成的自然火焰发光包括化学发光(chemiluminescence)和碳烟发光(soot luminosity)两部分.而后者要明显强于前者, 这表明碳烟发光能够代表燃烧发光.碳烟发光本身由两个因素决定:碳烟的浓度和碳烟的温度.因此, 自然火焰发光可视为碳烟浓度和温度的表征.图 3, 图 4表征的是醇类混合燃料和柴油在不同环境温度下的自然火焰发展过程.竖列是同一油束的顺序形态.图片经过Matlab的染色处理, 明亮和黑色区域分别代表火焰和背景.
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图 3 醇类混合燃料在21%氧体积分数不同环境温度下的自然火焰进化过程 Fig.3 Evolution of alcohol and diesel blends natural luminosity from an individual injection event at 21% ambient oxygen (a)—1 100 K; (b)—900 K; (c)—700 K. |
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图 4 柴油在21%氧体积分数不同环境温度下的自然火焰进化过程 Fig.4 Evolution of diesel natural luminosity from an individual injection event at 21% ambient oxygen (a)—1 100 K; (b)—900 K; (c)—700 K. |
醇类混合燃料在1 100 K, 燃料喷射后(after start of injection, ASOI)1.61 ms时可以观察到碳烟发光.引燃后, 火焰成发散状形态.在时间轴移动到2.49 ms的图像中, 雾化燃烧主要发生在靠近喷油嘴处, 随着火焰向下端传递, 可以清楚地观察到几处明亮和黑色的区域, 分别对应着燃烧和碳烟前驱物的生成区域.由于在火焰上游发生的是预混燃烧, 其释放的燃烧能量在下游聚集, 预期较多数量的碳烟在靠近缸壁处生成.鉴于燃烧过程持续地放热, 不同时间阶段的燃烧火焰不免会发生过饱和现象, 为了保证实验对比的一致性, 将所有的相机参数设置保持不变, 并最大限度地兼顾整体图像的质量.随着燃烧过程的进行, 燃烧室内的温度和压力也随之升高, 油束的蒸发效果得到加强, 火焰与喷油嘴之间的间隔逐渐变小, 直观上观察到火焰有向上游移动的效果, 此时火焰周围所卷吸的空气减少.随着环境温度进一步降低到900 K, 醇类混合燃料的碳烟腾起高度(火焰前端到喷油器的距离)与相同条件下的纯柴油相比, 腾起高度较长, 表征大量的空气随着预混燃烧过程的进行而卷吸, 能够达到良好的燃烧效果.醇类混合燃料的燃烧过程中, 相比较纯柴油而言, 首次观察到发光的位置要贴近缸壁边缘, 可观测到火焰的范围也相对较小.这是由于醇类混合燃料的着火延时要长于纯柴油, 在这期间燃料与空气能够充分混合, 并结合在低温条件下预混燃烧处于支配地位的结果.另外醇类混合燃料的汽化潜热值较高, 降低了燃烧过程的温度, 达到了醇类混合燃料的冷焰燃烧, 自然发光强度的降低, 即使其与1 100 K下的火焰形态很相似, 也说明了冷焰在上游的存在.更有意义的是, 当环境温度为700 K时, 与1 100 K和900 K条件相比, 柴油燃烧过程中的自然发光明显减少, 可以认为燃烧过程碳烟的产生量也显著减少, 通常视作低温燃烧过程.通过图像观察可知其火焰的燃烧形态也发生较大变化.而醇类混合燃料已经观察不到发光, 这说明在既定的光圈条件下, 醇类混合燃料几乎没有碳烟生成, 能够达到完全的无火焰燃烧.表明了碳烟的温度和浓度非常低, 进一步弱化了碳烟的形成过程.燃烧室内的无火焰燃烧, 也一定程度上抑制了氮氧化物的生成, 缸内由于无火焰燃烧能够获得较为均匀的温度分布并减少了传热损失, 最终获得较高的燃烧效率.
3 结论1) 相对于纯柴油, 混合燃料的含氧量较高, 在燃烧过程中氧化作用较强, 可减少碳烟的生成.在不同的温度条件下都能够获得较低的碳烟发光效果.
2) 醇类混合燃料有较长的着火延迟和碳烟腾起高度, 允许夹带更多的空气到喷雾的上游以及促进空气和燃料充分混合.醇类混合燃料着火延迟期长, 说明混合时间充分, 对应过浓混合气区减少, 对进一步降低碳烟意义重大.在低环境温度条件下, 醇类混合燃料达到无焰燃烧, 产生的烟灰发光极低，并降低辐射热损失以及射流引起的壁面热损失.
3) 醇类混合燃料的潜热比柴油高, 蒸发冷却效应明显.此功能有助于降低绝热火焰温度和燃烧终了氮氧化物的生成量.蒸发冷却效果辅以低温燃烧模式将对醇类混合燃料的碳烟生成过程有相当的抑制作用, 进一步实现清洁燃烧.
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