轴压荷载作用下钢管混凝土柱的核心混凝土处于3向受压状态, 混凝土的强度、韧性等力学性能有较大提高.采用薄壁钢管可有效降低钢材用量、简化焊接工艺, 从而减少工程量、降低造价, 具有广泛的应用前景, 可用于高层民用住宅、大跨度拱桥及隧道支护工程.

国内外学者对薄壁钢管混凝土的力学性质进行了一些研究, 王志滨等^[1]分析了内置圆形截面空钢管对薄壁方钢管力学性能的影响.Liew等^[2]研究了圆套圆复式实心钢管高强混凝土的力学性能.Dundu^[3]研究了钢管的长度、直径、强度及混凝土强度对局部受压的圆形截面钢管混凝土柱的影响.Ding等^[4]研究了不同的钢管厚壁和受力面宽度对方形和圆形截面钢管混凝土柱的影响.Zhou等^[5]进行了高强钢管混凝土短柱的轴压性能研究.Yang等^[6]进行了薄壁方形和圆形截面钢管混凝土柱的局部受压试验.

超声波检测技术可较为准确地反映钢管内混凝土浇筑的密实情况^[7-10], 在轴压荷载作用下钢管内核心混凝土的损伤累积必然引起密实度变化, 因此可利用超声波技术检测荷载作用下钢管混凝土的损伤状态.结合波形图和频谱图分析不同壁厚的薄壁钢管与混凝土协同工作的过程及核心混凝土的损伤状态.通过波形图最大幅值随轴压荷载的变化曲线, 揭示核心混凝土的损伤演变过程.

试验采用壁厚分别为1.8, 2.0和3.0 mm的直缝焊接圆钢管, 编号分别为SC-1.8, SC-2.0和SC-3.0, 长度均为700 mm, 钢管外径为219 mm, 钢材的牌号为Q235, 弹性模量为206 GPa.混凝土采用P.O 42.5普通硅酸盐水泥; 粗骨料选用粒径5~25 mm的碎石, 级配连续; 细骨料采用中粗砂, 细度模数为2.56;聚羧酸高效减水剂减水率为38%, 用量为5.5 kg/m³; 混凝土的立方体抗压强度为67.3 MPa, 配合比为:水泥569 kg, 石子1 100 kg, 砂645 kg, 水136 kg.

试验在5MN压力机上进行, 加载方法采用单调分级加载, 在钢管外壁中间和端部的纵向和环向粘贴应变片.超声波检测采用U5200非金属超声检测仪, 声波检测频带宽度为3~450 kHz, 试件加载及超声波检测装置如图 1所示.

图 1(Fig. 1)

图 1 试件加载及超声波检测装置 Fig.1 Loading and ultrasonic testing devices (a)—加载示意图(mm)；(b)—加载装置.

超声波检测仪的平面换能器由支架固定在钢管的中部, 为了使平面换能器与钢管紧密接触, 在二者之间设置有机玻璃耦合块, 耦合块与钢管的接触面为曲面, 曲率半径与钢管半径相同, 如图 2所示.

图 2(Fig. 2)

图 2 超声波检测夹具装置(mm) Fig.2 Ultrasonic testing fixture device (a)—夹具装置；(b)—曲面耦合块.

试验具体步骤如下:

1) 吊装试件, 调试对中后连接应变测试线;

2) 利用支架将耦合块与平面换能器固定在钢管表面, 连接数字声波仪;

3) 对试件进行预加载, 密实试件各部位的缝隙, 检查测试仪器是否正常工作, 然后卸载;

4) 分级单调加载, 起初以4 kN/s的加载速度进行加载, 当加载到70%极限荷载左右时, 降低加载速度, 以2 kN/s的加载速度进行缓慢加载;

5) 从加载开始, 每间隔200 kN进行超声波测试, 并观察试件变形及损伤情况.

对超声波检测数据进行处理, 获得超声波通过钢管混凝土试件时的波形图, 2.0 mm壁厚的钢管混凝土波形如图 3所示.

图 3(Fig. 3)

图 3 轴压下钢管混凝土试件超声波波形图 Fig.3 Ultrasonic waveform of concrete filled steel tube under axial load (a)—0; (b)—800 kN; (c)—1 000 kN; (d)—2 400 kN.

由图 3a可知, SC-2.0在未加载状态下的波形较为紧凑, 最大振幅出现在0.9~1.3 s之间, 大小在1 900 dB左右(SC-1.8和SC-3.0在未加载时最大振幅分别为1 700和1 900 dB).由图 3b可知, 轴压荷载为800 kN时, 最大振幅降低到1 000 dB左右, 振幅的衰减幅度较大, 波动较为明显(SC-1.8和SC-3.0最大振幅分别在1 000和800 kN时降为750和1 000 dB).由图 3c可知, 加载到1 000 kN时, 最大振幅有了较大提高, 达到2 000 dB左右, 最大振幅出现在1.0~1.4 s之间, 波形较800 kN时更加紧密(SC-1.8和SC-3.0最大振幅分别在1 200和1 000 kN时增大到800和1 400 dB).由图 3d可知, 在加载到2 400 kN时, 波形图发生较大变化, 最大振幅降低到50 dB左右, 波形畸变明显(SC-1.8和SC-3.0最大振幅分别在1 900和2 800 kN时降为500和600 dB).

提取不同荷载作用下不同构件波形图的最大振幅, 得到波形图最大幅值随轴压荷载变化的曲线, 如图 4所示.

图 4(Fig. 4)

图 4 荷载对最大幅值的影响 Fig.4 Effect of loads on the maximum amplitude

由图 4可知, 在轴压荷载作用下, SC-1.8在0~400 kN轴压荷载作用下的最大幅值平稳发展; 在400~1 000 kN加载过程中, 最大幅值不断降低, 表明混凝土的裂隙产生并不断发展; 在荷载达到1 200 kN后, 最大幅值开始提升, 表明钢管开始参与工作; 在1 200~1 600 kN加载过程中最大振幅增长较快, 即套箍作用明显增大; 在荷载达到1 800 kN时, 波形图最大幅值的峰值下降明显, 钢管混凝土试件破坏.SC-2.0在0~800 kN加载过程中, 最大幅值不断降低, 表明混凝土的裂隙产生并不断发展; 在荷载达到800 kN后, 最大幅值显著提升, 表明钢管开始参与工作; 在1 000~2 000 kN加载过程中最大振幅呈现小幅波动并有增大趋势, 钢管套箍作用下混凝土逐渐被挤密; 在荷载达到2 400 kN时, 波形图最大幅值的峰值下降明显, 钢管混凝土试件破坏.SC-3.0在0~800 kN加载过程中, 最大幅值不断降低, 表明混凝土的裂隙产生并不断发展; 在荷载达到800 kN后, 最大幅值出现提升, 表明钢管开始参与工作; 在1 000~2 600 kN加载过程中最大振幅呈现波动并有增大趋势, 体现出在钢管套箍作用下混凝土损伤和挤密的交替过程; 在荷载达到2 800 kN时, 波形图最大幅值的峰值下降明显, 钢管混凝土试件破坏.

波形图最大幅值与荷载曲线大致呈现3阶段变化过程:第一阶段最大幅值降低, 钢管混凝土裂缝产生并发展; 第二阶段钢管参与工作, 最大幅值上升, 套箍作用遏制裂缝发展, 混凝土在钢管套箍作用下逐步密实; 第三阶段钢管发生屈曲, 最大幅值迅速下降, 裂缝迅速扩展, 试件破坏.

利用Matlab软件对波形图进行快速傅里叶变换, 得到超声波通过轴压荷载下钢管混凝土截面的频谱图, 如图 5~图 7所示.

图 5(Fig. 5)

图 5 轴压荷载下SC-1.8截面超声波频谱图 Fig.5 Ultrasonic frequency spectrum of SC-1.8 under axial load (a)—0; (b)—800 kN; (c)—1 000 kN; (d)—1 200 kN; (e)—1 400 kN; (f)—1 800 kN.

图 6(Fig. 6)

图 6 轴压荷载下SC-2.0截面超声波频谱图 Fig.6 Ultrasonic frequency spectrum of SC-2.0 under axial load (a)—0; (b)—600 kN; (c)—800 kN; (d)—1 000 kN; (e)—1 200 kN; (f)—2 400 kN.

图 7(Fig. 7)

图 7 轴压荷载下SC-3.0截面超声波频谱图 Fig.7 Ultrasonic frequency spectrum of SC-3.0 under axial load (a)—0; (b)—600 kN; (c)—800 kN; (d)—1 000 kN; (e)—1 200 kN; (f)—2 800 kN.

不同壁厚构件的频谱图均出现双峰脉冲, 对应的主频分别在20 kHz和40 kHz附近.超声波在钢管混凝土柱横截面内传播有两种主要路径:一种是直线穿过钢管外壁和核心混凝土; 另一种是在钢管外壁内传播.由于超声波在混凝土内波长较长, 频率较低, 在钢材内传播的波长较短, 频率较高, 因此第一个峰值代表超声波在混凝土内传播的情况; 第二个峰值代表超声波在钢管内传播的情况, 可用混凝土主频对应的峰值表征混凝土的损伤状态.由图 5~图 7可知:SC-2.0在未加载时的频谱图第一主频的峰值为4.1×10⁵ dB(SC-1.8和SC-3.0在未加载时主频峰值分别为3.2×10⁵和5.2×10⁵ dB), 800 kN荷载时频谱图的峰值降低到1.2×10⁵ dB(SC-1.8和SC-3.0主频峰值分别在1 000和800 kN时降为1.8×10⁵和2.8×10⁵ dB), 在0~800 kN(SC-1.8和SC-3.0分别在0~1 000和0~800 kN)的加载过程中, 频谱图幅值与横坐标轴围成的面积逐渐减小, 表明声波能量降低, 能量耗散增加.1 000 kN荷载的频谱图的峰值大幅度升高为2.9×10⁵ dB(SC-1.8和SC-3.0主频峰值分别在1 200和1 000 kN时增大到2.7×10⁵和3.8×10⁵ dB), 幅值与横坐标轴围成的面积也大幅提高.2 400 kN荷载的频谱图峰值降为9×10³ dB(SC-1.8和SC-3.0主频峰值分别在1 800和2 800 kN时降为1.0×10⁵和1.7×10⁵ dB).

根据试验得到1.8, 2.0和3.0 mm壁厚钢管中部的荷载-应变曲线, 如图 8所示.可见在荷载作用初期, 钢管中部纵向应变和环向应变均随轴压荷载呈线性增大, 试件处于弹性工作状态.当荷载分别达到1 202, 1 000，1 099 kN时, 钢管中部的环向变形迅速增加, 钢管的荷载-环向应变曲线出现非线性增长, 钢管对核心混凝土产生约束并发挥“套箍”作用.当荷载分别达到1 937, 2 477，2 882 kN时, 外部钢管发生屈曲, 核心混凝土被压碎, 试件丧失承载能力.钢管应变的分析结果与波形分析和频谱分析的结论基本一致.

图 8(Fig. 8)

图 8 荷载-应变曲线 Fig.8 Load-strain curves

1) 超声波可有效检测轴压荷载下钢管内混凝土的挤密程度, 波形图和频谱图可以直观反映钢管的套箍作用、混凝土开裂破坏等.

2) 薄壁钢管高强混凝土短柱在轴压荷载作用下, 核心混凝土的损伤状态呈三段式变化, 分别为初期裂缝的扩展、钢管套箍作用下的逐步密实和混凝土破坏阶段.

3) 在混凝土破坏过程中, 裂缝发展, 反射面增加, 超声波能量耗散增加, 波形图最大振幅逐渐降低.