2018, Vol. 39
半固态成形工艺因其具备凝固收缩少、组织均匀性好、材料利用率高等优点, 是21世纪金属制造关键技术之一, 其中, 细小均匀的非枝晶近球形组织的坯料制备是该技术的基础与关键[1-5].目前制备半固态坯料的方法中:近液相线法对熔体温度控制要求较高; 应变诱发熔化激活法是利用变形合金的再结晶机制, 过程较为复杂; 电磁搅拌法设备复杂, 需要耗费大量财力; 而半固态等温热处理法省略了非枝晶坯料的制备步骤, 设备简单, 工艺过程简便、可行性高, 获得了广泛应用并被众多学者研究.
但是关于半固态等温热处理过程中, 铸态枝晶组织转变为非枝晶组织机理的看法尚不统一, 研究表明[6], 在非枝晶组织变化过程初期是由大部分粗大的树枝晶二次枝晶臂合并成大块状, 然后大块状晶在液相和固液界面曲率的作用下熔化分离成小块状.杨明波等[7]认为, 在半固态等温热处理开始阶段, 合金的枝晶分枝特征由于成分均匀化消失而使晶粒形成团块状枝晶.因此, 半固态等温热处理过程中铝合金内部非枝晶组织的演变需要系统研究.
本文以7075铝合金为研究对象, 分析了半固态等温热处理过程中, 7075铝合金非枝晶组织的演变机理, 并对比分析了半固态坯料凝固后组织与铸态组织相组成的区别.
1 实验材料和方法实验所用材料为东北大学EPM实验室采用半连续铸造技术生产的直径为152mm的7075铝合金铸锭, 取同一横截面距中心36mm处尺寸为15mm×15mm×15mm小试样若干.用英国牛津仪器公司生产的落地式全谱直读光谱仪分析7075合金铸锭的化学成分, 结果如表 1所示.为了避免高温导致试样坍塌, 用内膛尺寸与试样相同、壁厚1mm的铁坩埚置放试样, 内壁用钛白粉涂刷.将坩埚放置于KSL-1100X-S箱式电阻炉加热, 恒温误差为±1℃.热处理温度由495℃至615℃, 保温时间5~45min, 热处理完成后取出试样快速放入水中冷却.
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表 1 7075铝合金的化学成分(质量分数) Table 1 Chemical compositions of 7075 alloy (mass fraction) |
试样经机械抛光后在室温条件下用混合酸溶液浸蚀8s, 混合酸溶液为2mL HF, 3mL HCl, 5mL HNO3, 190mL H2O的混合溶液, 用徕卡公司的Leica 5000M型金相显微镜观察试样的微观组织, 用Image Pro Plus软件统计合金的平均晶粒尺寸和固相率.用PANalytical公司的mpddy 2094型X射线衍射仪进行合金的物相分析, Cu靶, 电压40kV, 电流100mA, 扫描速度2°/min.
2 结果与讨论 2.1 7075合金的铸态组织图 1为光学显微镜下7075合金的原始铸态组织.该铸态组织由呈灰色的基体相和在晶界或二次枝晶臂连续或间断分布的黑色相以及晶内颗粒状黑色相组成, 由图 5铸态组织的XRD结果可知, 这些黑色相是由η(MgZn2), θ(Al2Cu)组成.
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图 1 7075合金铸态组织 Fig.1 Microstructure of as-cast 7075 alloy |
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图 2 不同温度保温5min后7075合金的微观组织 Fig.2 Microstructures of 7075 alloy after isochronal heat treatment for 5min at different temperatures (a)—495℃; (b), (c)—535℃; (d)—575℃; (e)—615℃. |
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图 3 7075合金在615℃下保温不同时间后的微观组织 Fig.3 Microstructures of 7075 alloy after isothermal heat treatment at 615℃ for different holding time (a)—15min; (b)—30min; (c)—45min. |
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图 4 不同实验条件下7075合金的微观组织 Fig.4 Microstructures of 7075 alloy under different experimental conditions (a)—铸态；(b)—615℃, 45min. |
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图 5 铸态及热处理后7075合金X射线衍射图谱 Fig.5 XRD patterns of as-cast and heat treated 7075 alloy |
图 2所示为7075铝合金分别经过495~615℃保温5min后的微观组织.由图 2a可以看出, 495℃保温5min后, 微观组织与铸态试样相差不大, 分枝特征依然显著, 只有局部位置观察到枝晶的熔断, 并呈现为团块状或长条状在晶粒内分布, 这是由于均匀化过程使枝晶间的低熔点相回熔于基体中.由图 2b可以看出, 535℃保温5min后, 分枝特征几乎全部消失, 晶界连通程度较高, 此时, 晶粒形貌表现为不具有枝晶特征的不规则晶界的团块状大晶粒, 以及位于晶粒间由于枝晶熔化的过程中相互搭接形成的块状小晶粒.这表明, 位于枝晶间隙内的低熔点相熔化后有3个去向:部分枝晶间的液相团聚呈球状或块状被包裹在晶粒内部(图 2c中1);部分液相熔化后由枝晶通道流动至晶界处, 与晶界处液相汇合(图 2c中2);一部分液相与枝晶网格的边界处液相汇合, 包裹着小固相颗粒(图 2c中3).
随着保温温度逐渐提高至615℃, 晶粒形貌呈多边形状, 如图 2e所示, 晶界平直化是由于界面曲率原因[4], 降低系统能量.并且在晶界由弯曲状逐渐变为平直状的过程中, 晶粒尺寸有所减小, 保温温度615℃的固相颗粒尺寸比保温温度535℃的小6μm, 约为80μm.
2.2.2 保温时间对7075合金组织演变的影响图 3为615℃保温不同时间后7075铝合金的微观组织.图 3中的锯齿状或蜂窝状组织是热处理过程中液相在水淬后二次凝固形成, 晶内液相水淬后呈现出不规则的颗粒状.由图 3b与图 3c可以看出, 在液相聚集处固相颗粒的晶界呈现出圆弧状, 被液相包围的晶粒呈现出椭球状.图 3表明, 随着保温时间的增加, 在晶界合并和Ostwald熟化机制[8-9]共同作用下固相颗粒的尺寸逐渐增大, 同时, 固相颗粒边界的弧状程度逐步增高.根据相关报道[10-11], 半固态成形的固相率可以是20%~90%, 并且固相颗粒尺寸不宜过大.保温时间为30和45min时合金的固相率分别为79.9%和67.3%, 处于上述范围之内, 但保温时间45min的固相颗粒尺寸较大, 约为130μm, 这比保温30min固相颗粒尺寸大了20μm.本文条件下, 更适宜半固态成形加工的工艺条件是615℃, 30min.
为了明确分析铸态枝晶组织与半固态非枝晶组织的区别, 用SEM观察铸态及615℃, 45min热处理后7075合金的微观组织如图 4所示.可以看出, 7075合金的铸态组织枝晶特征明显, 经过615℃, 45min等温热处理后, 晶内分枝特征消失, 并且在晶界交汇处组织呈现出蜂窝状, 这与OM组织相对应.表 2为图 4中各点的EDS分析结果, 对比点1, 2, 3的能谱结果可以看出, 7075铝合金经半固态等温热处理后固相颗粒α1相中固溶元素的含量最少, 液相水淬后的α2相中固溶元素的含量最高, 原始铸态组织α相中固溶元素含量居中.这表明, 在等温热处理过程中合金组织的演变, 是溶质扩散和界面张力双重因素影响的.
为了分析铸态枝晶组织与半固态非枝晶组织的相组成的区别, 用XRD检测铸态及615℃, 45min热处理后7075合金的相组成结果如图 5所示.可以看出, 7075合金的铸态组织与经过615℃，45min热处理后的半固态组织的相组成相同, 由α-Al, η(MgZn2), θ(Al2Cu)相组成.
3 结论1) 半固态等温热处理过程中, 分枝特征的消失是由于位于二次枝晶臂的低熔点相熔化:部分液相团聚并被包裹于固相颗粒内部; 部分由枝晶通道流动至晶界处; 另一部分液相与枝晶网格的边界处液相汇合, 包裹着小固相颗粒.
2) 7075合金铸态组织与经过615℃, 45min热处理后的半固态组织皆由α-Al, η(MgZn2)和θ(Al2Cu)相构成.
3) 本文实验条件下, 经过615℃, 30min热处理后, 7075合金的固相率为79.9%, 固相颗粒平均尺寸约为110μm, 该工艺优先作为7075铝合金半固态成形的热处理方案.
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