2018, Vol. 39
2. 唐山钢铁集团有限责任公司 技术中心, 河北 唐山 063002
2. Technology Center, Tangshan Iron and Steel Group, Tangshan 063002, China
桥梁钢是一种对品质要求较高的结构钢，与其他建筑钢材相比, 在满足强度的同时, 还需满足较高的韧性和焊接性能.桥梁钢使用工况复杂, 不仅因承受交变载荷需要较高的疲劳性能, 跨江、跨海桥梁还需要耐候性和耐蚀性[1-4].基于力学性能与使用性能的综合考虑, 桥梁钢在成分设计时就要兼顾多种要求.2016年6月, 新国标颁布实施前, Q420q钢对于韧性的要求较低, 仅为47 J, 碳质量分数的上限值高达0.18%；而2016年实施的新标准中将钢的冲击韧性提升到120 J, 碳质量分数降低到0.11%[5].对应这些变化, 唐山钢铁集团有限责任公司(以下简称“唐钢”)在Q420q钢的开发过程中采用了低碳、微合金化路线.由于钢的强度对碳含量固溶强化的依赖性降低, 其他强化量会相应提高.本文对新开发的Q420q钢的主要强化机制比例进行计算, 确认固溶强化与细晶强化为主要强化机制.结论对于钢的成分优化具有重要意义.
1 化学成分设计厚度小于30 mm的钢板化学成分设计值和实际值见表 1.
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表 1 420MPa级桥梁钢化学成分(质量分数) Table 1 Design components of 420MPa grade bridge steel(mass fraction) |
加热时为保证加热均匀及心部的温度, 尽可能减轻C, Mn偏析, 在炉加热时间不少于3.5 h.加热速度10~12 min/cm, 均热段时间≥55 min, 出炉温度1 110~1 150 ℃.其他加热工艺参数如表 2所示.
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表 2 加热工艺参数 Table 2 Heating process parameters |
唐钢一线为两机架轧制.粗轧在第一机架上完成，粗轧温度一般在1 000~1 100 ℃.利用高温时良好的塑性, 达到尽快变形目的，并尽可能增加道次压下量, 以保证变形渗透到心部, 实现再结晶细化奥氏体晶粒, 以便在相变后细化铁素体或贝氏体.二阶段轧制开轧温度保证在950~860 ℃范围内, 不同的厚度选用不同的开轧温度, 保证终轧温度在相变温度Ar3之上.二阶段轧制压缩比尽量保证在(3~3.5) h(h为钢板目标厚度)以上, 具体轧制工艺参数如表 3所示.
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表 3 轧制工艺参数 Table 3 Rolling process parameters |
采用新一代TMCP工艺——超快冷，保证在适当的冷速下得到合理含量的贝氏体组织及适当尺寸的铁素体晶粒[6].
2.3 钢板的力学性能经测试, 钢板的力学性能见表 4.
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表 4 Q420q的力学性能 Table 4 Mechanical properties of Q420q |
合金元素的固溶是基体强化的一种重要方式[7].钢中碳含量、锰含量及各种合金元素的固溶强化量可由式(1)计算[8]:
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(1) |
式中:ΔRs为固溶强化量, MPa; h为钢板目标厚度, mm.
将表 1中钢的实际化学成分及厚度h=30 mm代入式(1), ΔRs=257 MPa, 可见固溶强化量占屈服强度的比例为54%.
2.4.2 细晶强化量对试样组织(图 1, 图 2)中的晶粒度进行评估, 其晶粒度为12.2~12.5级, 平均晶粒尺寸为4.5~5 μm.
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图 1 板厚为16 mm的Q420q的金相组织 Fig.1 Microstructure of Q420q with 16 mm of thickness (a)—上表面；(b)—1/4处；(c)—心部. |
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图 2 板厚为30 mm的Q420q的金相组织 Fig.2 Microstructure of Q420q with 30 mm of thickness (a)—上表面；(b)—1/4处；(c)—心部. |
根据Hall-Peth关系[8], 得细晶强化量ΔRf为
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(2) |
式中：D为晶粒平均直径, mm；R0为单晶纯铁的屈服强度，根据桥梁钢的含碳量, 按空冷考虑, 取R0=86.24 MPa.
将Mn, Si, N等引入Hall-Peth关系式是考虑这些元素对位错滑动的阻力.
将表 1中化学成分及晶粒平均直径(取D=4.5 μm)代入式(2)中, 可以计算钢的细晶强化量为ΔRf=175.6 MPa.可见细晶强化占屈服强度的比例为36%.
2.4.3 析出强化量在透射电镜下观察析出物形貌、尺寸、数量, 对尺寸在3 nm以上的析出物进行统计.钢的析出物分布情况如图 3所示.
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图 3 析出物形貌及数量统计图 Fig.3 Morphology and the number of precipitates (a)—析出物原貌；(b)—IPP软件对析出物的统计. |
采用不可变形颗粒的强化理论(Orowan机制)来估算第二相引起的强度增量[9]:
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(3) |
式中:ΔRp为强度贡献量, MPa; d为析出粒子平均直径, nm; φ为析出物体积分数.
利用热力学计算软件Themo-Calc得到Q420q实验钢在500 ℃下的平衡态析出体积分数, 然后采用Orowan方程计算相应的屈服强度贡献量, 结果见表 5.
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表 5 Q420q实验钢在500 ℃下的平衡态析出 Table 5 Equilibrium precipitation of Q420q steel at 500 ℃ |
根据实际统计结果得出的实际粒子平均直径及强度贡献量见表 6.其中，绝对体积分数为析出物在钢中的体积分数，相对体积分数为实际析出量与理论析出量的比值.从析出量统计结果看, 实验钢板的表面处析出粒子直径较小, 且析出量较多, 为0.003 5%；心部析出粒子最大, 析出量为0.003 8%.析出强化量最大为34.4 MPa, 占屈服强度的7%.析出强化量占比较小是因为在急剧冷却情况下及贝氏体低温区, C元素及V元素扩散能力减弱, 且没有充足的时间, 故析出量较少.
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表 6 三个试样析出物的定量统计 Table 6 Quantitative statistics on precipitates of three samples |
综上分析, 在Q420q桥梁钢480 MPa的屈服强度中, 固溶强化贡献量占54%, 细晶强化贡献量占36%，析出强化贡献量占7%，其余强化机制如贝氏体相变强化和亚晶强化等占3%左右.由此看来, 除固溶强化外, 细晶强化所占比重最大, 析出强化所占比例不到10%.
细晶强化来源于工艺的控制[10], 因此, 在优化成分前提下, 重点加强对轧制工艺的控制，尤其是对终轧温度与终冷温度的控制, 增加形核点, 抑制相变后铁素体的长大.对于贝氏体相变, 则降低轧制温度, 减小贝氏体板条宽度与长度.从降低成本因素角度考量, 企业还可以继续优化钢的成分, 减少微合金元素V的用量.
3 结论1) 开发的420 MPa级别桥梁钢, 屈服强度达480 MPa, 抗拉强度达560 MPa, 冲击功达230 J, 延伸率达24%.
2) 对强度的各项强化机制的分析表明, 固溶强化机制占54%, 细晶强化机制占36%，析出强化机制占7%，其余强化机制如贝氏体相变强化和亚晶强化等占3%左右.
3) 除固溶强化外, 细晶强化所占比重最大, 加强对控轧控冷工艺参数的控制, 对细化晶粒具有重要作用.
4) 为降低生产成本, 企业还可以继续优化Q420钢的成分, 减少微合金元素V的用量.
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