钒钛磁铁矿是以铁、钒、钛元素为主, 并有其他有用元素(铬、钴等)的多元共生铁矿, 具有较高的综合利用价值, 目前高炉—转炉流程是其进行大规模工业化利用的主要选择[1-3].不同地域的钒钛磁铁矿有不同的矿物形态和成分, 因此烧结矿和球团矿制备以及高炉生产的条件都有所差异.在国内外, 实验室条件下对钒钛磁铁矿的研究有很多[4-8], 但对现场试样的分析对比研究较少.
本实验中, 作者在不同炼铁厂现场取了两种典型钒钛磁铁矿(高铬钒钛磁铁矿和高钛钒钛磁铁矿)所制成的烧结矿和球团矿.通过考察物相组成、微观结构和软熔滴落特性等, 对两种烧结矿和球团矿进行对比研究, 以期为高炉冶炼钒钛磁铁矿提供一定的理论指导.
1 实验原料与方法取国内钢铁企业A所用高铬钒钛磁铁矿粉(HCVTM)和对应的烧结矿(sinter1)、球团矿(pellet1)以及钢铁企业B所用高钛钒钛磁铁矿粉(VTM)和对应的烧结矿(sinter2)、球团矿(pellet2), 其化学成分见表 1.
由表 1可知, 高铬钒钛磁铁矿粉的TFe, V2O5和Cr2O3含量比高钛钒钛磁铁矿的高, 而TiO2, SiO2, Al2O3, MgO, CaO含量都比高钛钒钛磁铁矿的低, 两种钒钛磁铁矿的FeO含量基本相同.XRD物相分析表明[9], 两种钒钛磁铁矿粉的主要物相组成为磁铁矿.
为提高实验的精确性, 样品均是在高炉操作稳定后多次取得.将所取样品充分混匀后, 取部分研磨至200目(74 μm)制样,并使用荷兰帕纳科公司X’Pert PRO型X射线衍射仪进行物相分析(扫描角度为10°~90°, 铜靶, 电压50 kV, 电流30 mA); 再取部分样品采用德国卡尔蔡司公司ULTRA PLUS型场发射扫描电镜进行微观结构分析, 分析前试样需经过镶样、研磨、抛光和喷金处理.钒钛磁铁矿的软熔滴落性能实验使用RDL-2000A型铁矿石高温荷重还原软熔滴落仪测定.实验系统如图 1a所示, 主要包括加热系统、气体控制系统、温度控制系统和数据记录系统; 图 1b所示坩埚下部和上部各填充20 mm和40 mm粒度为10~12.5 mm的焦炭, 中部为直径75 mm、高度为60 mm的料柱, 底部有多个直径5 mm的圆孔用于通入气体, 升温制度和气氛条件如表 2所示.温度从室温升至400 ℃过程中, 只通入N2对试样进行保护; 从400 ℃至滴落结束, 根据表 2中气氛条件通气; 滴落结束后通入Ar至室温.
由图 2a可知, 两种烧结矿的物相组成主要都为磁铁矿(Fe3O4)、赤铁矿(Fe2O3)、钙钛矿(CaTiO3)和铁酸钙(CaFe4O7).sinter2中磁铁矿和赤铁矿物相特征衍射峰强度明显比sinter1中的高, 表明两种矿物的相对含量较高.sinter1和sinter2中钙钛矿和铁酸钙物相特征衍射峰强度基本一致.由图 2b可知, 两种球团的物相组成主要均为赤铁矿(Fe2O3)、铁板钛矿(Fe2TiO5)和MgTiO3.这两种球团的各物相特征衍射峰强度均没有较大差异.
由图 3a可知, sinter1中以磁铁矿和赤铁矿为主, 有少量的铁酸钙和硅酸盐作为主要黏结相, 还存在大量的孔洞; 由图 3b可知, sinter2中主要为赤铁矿和磁铁矿, 有一定量的硅酸盐和铁酸钙作为黏结相, 结构较为致密, 并出现了明显的块状钙钛矿, 因为其中Ti含量较高.图 3c中pellet1为多孔结构, 以赤铁矿为主, 有一定量的铁板钛矿和硅酸盐, 其中硅酸盐为黏结相; 由图 3d可知, pellet2以赤铁矿为主, 少量铁板钛矿嵌于赤铁矿中, 还存在一定量的孔洞.
为了掌握炉料在高炉中的变化情况, 用烧结矿和球团矿模拟现场炉料配比进行软熔滴落实验, 主要测定软化开始温度(T4)、软化终了温度(T40)、熔化开始温度(Ts)、滴落温度(Td)、最大压差(ΔPm)、软化区间(T40-T4)、熔融区间(Td-Ts)等指标, 其中T4和T40分别为炉料收缩率4 %和40 %时的温度; Ts为压差陡升温度; Td为滴落开始温度.
3.1 软化性能分析图 4为两种炉料软化开始温度(T4)、软化终了温度(T40)、熔化开始温度(Ts)、滴落温度(Td)和软化区间(T40-T4)、熔化区间(Td-Ts)的对比图.
由图 4可以看出, 炉料1(sinter1+pellet1)的软化开始温度T4比炉料2(sinter2+pellet2)的高, 但均在1 100 ℃以上; 炉料1的软化终了温度T40比炉料2的高; 炉料1的软化区间比炉料2的宽; 炉料1的熔化开始温度比炉料2的高, 而滴落温度却比炉料2的略低; 炉料1的熔化区间比炉料2的小51 ℃.炉料软化温度主要取决于低熔点渣相的熔点, 而炉料2为高Al2O3烧结矿,在软化过程中会生成富铝渣相,有较低的熔点[10], 因此炉料2软化温度低于炉料1.对高炉冶炼钒钛磁铁矿而言, 软化开始温度高、软化区间适当宽,有利于气-固相还原反应的进行, 可以保持炉况的稳定.可见炉料1的软化性能优于炉料2.王喆等[10]也指出,高Al2O3烧结矿在熔化滴落过程中滴落温度以及熔融区间都有所提高.高炉操作要求熔化开始温度高一些, 熔化区间窄一些,这对炼铁操作是非常有利的.
3.2 软熔带位置和透气性分析图 5是两种炉料软熔带位置对比图.由图 5所示, 炉料1的软熔带较炉料2的窄, 但软熔带下沿有所上移.其次透气性指数(S)也能更好地反映炉料的熔滴性能, S值越小透气性越好, 炉料的熔滴性能也就越好.其计算式为
式中:Pm为任一温度t时的压差, Pa; ΔPs为熔化开始时的压差, Pa.
经计算,炉料1和炉料2的透气性指数分别为2 426和2 952 kPa · ℃, 可看出炉料1的透气性比炉料2的好.
3.3 未滴落渣分析实验结束后收集未滴落的渣样分别制样,进行化学成分分析、XRD衍射分析和SEM分析, 如表 3、图 6和图 7所示.由表 3可知, 未滴落渣1(ndslag1)和未滴落渣2(ndslag2)的TiO2, V2O5和Cr2O3的含量有较大差异, 碱度几乎相同.由图 6可知, 未滴落渣ndslag1的主要物相为黄长石、钙钛矿、辉石和镁铝尖晶石, 而未滴落渣ndslag2的主要物相为钙钛矿、辉石和镁铝尖晶石.ndslag2中辉石和钙钛矿物相特征衍射峰强度明显比ndslag1中的高, 这表明辉石和钙钛矿的相对含量高; 镁铝尖晶石物相特征衍射峰强度比ndslag1中的低.相比ndslag1, ndslag2中没有出现黄长石物相特征衍射峰.
由图 7a可知, ndslag1大部分为黄长石, 钙钛矿呈珠状和十字状嵌入基质相中, 有少许金属铁、裂纹和孔洞; 由图 7b可知, ndslag2是以辉石(硅酸盐基质相)为主, 少量深灰色富Mg硅酸盐和呈珠状的钙钛矿嵌入基质相中, 金属铁周围有许多粒状TiC.
4 结论1) 高铬钒钛磁铁矿的烧结矿以磁铁矿、赤铁矿为主, 有少量的铁酸钙和硅酸盐;而高钛钒钛磁铁矿的烧结矿中铁酸钙和硅酸盐较多, 还出现明显的钙钛矿.两种钒钛磁铁矿的球团矿没有明显差异.
2) 相比高钛钒钛磁铁矿炉料, 高铬钒钛磁铁矿炉料有高的软化开始温度、软化终了温度、熔化开始温度, 还有较窄的软熔带和好的透气性, 其熔滴性能更优.
3) 高铬钒钛磁铁矿未滴落渣以黄长石为基质相, 钙钛矿和金属铁嵌于其中;而高钛钒钛磁铁矿未滴落渣以辉石为基质相, 钙钛矿和金属铁嵌于其中, 金属铁周围遍布较多粒状TiC.
[1] |
杨松陶, 周密, 姜涛, 等.
配碳量对含铬型钒钛烧结矿质量的影响[J]. 材料热处理学报, 2015, 36(4): 104–109.
( Yang Song-tao, Zhou Mi, Jiang Tao, et al. Effect of carbon content on quality of chrome-bearing vanadium-titanium sinter[J]. Transactions of Materials and Heat Treatment, 2015, 36(4): 104–109. ) |
[2] |
Zhou M, Yang S T, Jiang T, et al.
Influence of MgO in form of magnetite on properties and mineralogy of high chromium, vanadium, titanium magnetite sinters[J]. Ironmaking and Steelmaking, 2015, 42(3): 217–225.
DOI:10.1179/1743281214Y.0000000223 |
[3] |
Feng C, Chu M S, Tang J, et al.
Effects of MgO and TiO2 on the viscous behaviors and phase compositions of titanium-bearing slag[J]. International Journal of Minerals, Metallurgy and Materials, 2016, 23(8): 868–880.
DOI:10.1007/s12613-016-1302-4 |
[4] |
Liu Y L, Wang J S, Zhang H J.
Reduction behavior of ferrous burden under simulated oxygen blast furnace conditions[J]. Ironmaking and Steelmaking, 2015, 42(5): 358–365.
DOI:10.1179/1743281214Y.0000000238 |
[5] |
Loo C E, Matthews L T, O'Dea D P.
Lump ore and sinter behavior during softening and melting[J]. ISIJ International, 2011, 51(6): 930–938.
DOI:10.2355/isijinternational.51.930 |
[6] |
杨文康, 杨广庆, 邢宏伟, 等.
钒钛烧结矿与普通烧结矿软熔性能对比研究[J]. 钢铁钒钛, 2017, 38(4): 118–122.
( Yang Wen-kang, Yang Guang-qing, Xing Hong-wei, et al. Comparative study on softening-melting properties between vanadium titanium sinter and ordinary sinter[J]. Iron Steel Vanadium Titanium, 2017, 38(4): 118–122. ) |
[7] |
Cheng G J, Xue X X, Jiang T, et al.
Effect of TiO2 on the crushing strength and smelting mechanism of high-chromium vanadium-titanium magnetite pellets[J]. Metallurgical and Materials Transactions:B, 2016, 47(6): 1713–1726.
|
[8] |
Pal J, Ghorai S, Goswami M C, et al.
Development of pellet-sinter composite agglomerate for blast furnace[J]. ISIJ International, 2014, 54(3): 620–627.
DOI:10.2355/isijinternational.54.620 |
[9] |
He Z W, Liu J X, Yang S T, et al.
Partition of valuable components between slag and metal in the blast furnace operating with high chromium, vanadium, titanium, magnetite ores[J]. Metallurgical Research and Technology, 2016, 113(6): 607–1.
DOI:10.1051/metal/2016041 |
[10] |
王喆, 张建良, 左海滨, 等.
Al2O3质量分数对高碱度烧结矿软熔滴落性能影响[J]. 钢铁, 2015, 50(7): 20–25.
( Wang Zhe, Zhang Jian-liang, Zuo Hai-bin, et al. Influence of Al2O3 content on softening-melting property of high basicity sinter[J]. Iron and Steel, 2015, 50(7): 20–25. DOI:10.3969/j.issn.1673-1999.2015.07.007 ) |