现代高炉炼铁，特别是高炉的大型化，致使其对炉料质量要求越来越严格^[1].作为主要的炼铁原料，酸性球团矿具有常温强度高、粒度均匀、铁品位高等诸多优点^[2-4].但是，酸性球团矿的软熔滴落性能相对较差，因其在炉内过早熔化致使高炉软熔带透气性变差，不利于高炉冶炼^[5-7]；此外，还原膨胀是限制酸性球团大量入炉的又一因素^[8].为改善酸性球团矿的软熔滴落性能，可适当添加熔剂.通过添加CaO质熔剂生产含CaO球团矿，软熔滴落性能虽得以改善，但还原膨胀依然明显^[9-11].而通过添加MgO质熔剂生产含MgO球团，既可解决造渣过程MgO来源问题，又可改善酸性球团矿软熔滴落性能，降低还原膨胀率^[12]；因此，在高炉冶炼过程中，利于形成形状合理的软熔带与良好冶金性能的高炉渣，改善煤气流分布，继而降低焦比，保持高炉顺序.在生产中往往只用冷态抗压强度来评价球团矿强度，而对球团矿还原后强度重视不够.但在高炉内，高温、高还原势的条件下，铁矿球团强度恶化明显，这对高炉块状带的透气性影响巨大.本文阐述了MgO对铁矿球团矿还原后强度的影响，并结合铁矿球团微孔在还原过程中的变化情况，分析了MgO对铁矿球团还原后强度的影响原因.

原料成分及粒度情况如表 1所示.由表 1可见：几种造球料粒度较细，-74 μm比例均大于85%，满足造球的粒度要求；由于MgO质熔剂中MgO质量分数可达83.50%，下文以MgO质熔剂质量分数来表征球团矿内MgO含量.

表 1(Table 1)

表 1 原料化学成分(质量分数)及粒度组成 Table 1 Chemical composition (mass fraction) and particle size of raw material % 矿种 TFe MgO SiO2 Al2O3 K2O+Na2O LOI -74 μm 磁铁矿 66.5 0.14 4.07 0.12 - 1.23 85.32 MgO质熔剂 - 83.50 5.11 0.92 - 10.3 >90.00 膨润土 1.93 - 60.89 19.65 4.60 12.2 >90.00

表 1 原料化学成分(质量分数)及粒度组成 Table 1 Chemical composition (mass fraction) and particle size of raw material

造球采用圆盘造球机完成，具体参数和方法见文献[3].保证膨润土质量分数不变，逐渐增加MgO质熔剂的质量分数：0，0.5%，1.5%及2.0%，考察MgO对铁矿球团还原后强度的影响.

1)  铁矿球团还原后强度：按GB/T13240-91标准对上述铁矿球团进行还原，试验装置如图 1所示.依据ISO4700标准，对冷却后铁矿球团还原后强度进行检测.其具体方法：每次测定14个铁矿球团的抗压强度值后，分别去除两个最大值和两个最小值，求出其余10个强度的平均值，记为所测强度.

图 1(Fig. 1)

图 1 试验装置 Fig.1 Experimental equipment

2)  孔隙分布情况：通过AUTOPORE-9500压汞仪对还原前、后铁矿球团的孔隙分布进行测试，考察还原前、后球团矿孔隙变化情况.

MgO对铁矿球团还原后强度的影响如图 2所示.由图 2可见：随着MgO质熔剂质量分数由0增至2.0%，还原后强度由467 N /球逐渐增至563 N/球，还原后强度得到改善.

图 2(Fig. 2)

图 2 MgO对球团还原后强度的影响 Fig.2 Effect of MgO on reduction compressive strength (RCS) of reduced iron ore pellets

分别对还原前、后MgO质熔剂质量分数为0的球团矿(普通球团矿)和MgO质熔剂质量分数为2.0%的球团矿(含MgO球团矿)的微孔分布情况进行分析，结果如图 3所示.对比还原前、后球团矿孔隙度和孔径分布的变化可知：经还原后，两种球团矿的孔隙度及孔径都有所增大.但是，相比普通球团矿，含MgO球团矿还原前、后孔隙度和孔径分布变化相对较小，且孔径分布集中(图 3c，3d)，孔隙度由23.73%增加至26.64%，增加了2.91%，孔径由主要集中在8~20 μm增加至15~25 μm；而普通球团矿还原前、后孔隙度及孔径分布变化相对较大(图 3a，3b)，孔隙度由19.78%增加至25.29%，增加了5.51%，还原前孔径分布主要集中在0~10 μm，还原后球团矿孔径分布非常不集中，不均匀地分布在0~30 μm之间.

图 3(Fig. 3)

图 3 MgO质熔剂对还原前、后孔隙度及孔径分布的影响 Fig.3 Effects of MgO-bearing flux on porosity and pore distribution before and after reduction

综上可知：相比普通球团矿，含MgO球团矿还原前、后孔径及孔隙度变化幅度相对较小.且由图 3a, 3c可知：球团矿中MgO质量分数增加后，球团矿孔隙度及孔径逐渐增大；正是由于MgO质量分数增加后球团矿孔隙度及孔径的增大以及还原前、后孔隙度及孔径分布的变化幅度相对较小两个因素的共同作用，使得含MgO球团矿在还原过程中，由晶形变化引起的体积膨胀产生的应力得以均匀释放.而普通球团矿本身孔隙度及孔径分布相对较小，且还原前、后孔隙度及孔径增幅较大，孔径分布不集中，这使得还原膨胀产生应力集中，导致球团矿破裂甚至严重粉化.同时，还原后两种球团矿的外貌情况也证明了上述分析.普通球团矿和含MgO球团矿还原后表观形貌如图 4所示.

图 4(Fig. 4)

图 4 含MgO球团矿与普通球团矿还原后表观形貌 Fig.4 Morphologies of ordinary pellets and MgO fluxed pellets (a)-2.0%MgO质熔剂；(b)-无MgO质熔剂.

由图 4可见：虽然两种球团矿都有还原膨胀现象，但相比普通球团矿，含MgO球团矿虽有还原膨胀且稍有裂纹，但是球团矿并未完全破裂(图 4a)，而普通球团矿则破裂严重(图 4b).所以添加MgO质熔剂后，铁矿球团还原后强度得到改善，裂纹并不明显.

在本研究条件下，配加MgO质熔剂后，球团矿还原膨胀率(RSI)与还原后强度的对应关系如图 5所示.由图 5可见：球团矿还原膨胀率越低，其还原后强度越大；当还原膨胀率为17.59%时，还原后强度仅为467 N/球，而还原膨胀率为10.20%时，还原后强度则可达563 N/球.故球团矿还原膨胀率与还原后强度具有直接相关性.

综上：随着球团矿中MgO质量分数的增加，铁矿球团还原后强度逐渐改善；还原后强度与还原膨胀率具有一定的相关性，还原膨胀率值越低，其对应的还原后强度值相对越大；故抑制球团的还原膨胀，是提高球团矿还原后强度，继而改善高炉上部透气性的有效办法.

图 5(Fig. 5)

图 5 还原膨胀率对还原后强度的影响 Fig.5 Effect of reduction swelling index on reduction compressive strength (RCS)

1)  随着MgO质熔剂质量分数由0增加至2.0%时，铁矿球团矿还原后的强度逐渐增大.

2)  经还原后，球团矿的孔隙度及孔径都有所增大；但相比普通球团矿，含MgO球团矿还原前、后孔隙度及孔径分布变化相对较小，且孔径分布相对集中.

3)  球团矿还原膨胀是决定球团矿还原后强度的关键因素，抑制还原膨胀是改善球团矿还原后强度的有效方法.