2016, Vol. 37
输流管路在世界上的应用范围之广，历史之久使得与其相关的流固耦合振动问题在近百年来吸引了大量的科研工作者并发表了大量研究成果[1-3].具有弹性支承的悬臂式管路可作为许多实际应用场合(如车辆内部大部分管路系统)的近似模型，对这类模型的振动特性进行分析可以帮助设计人员把握服役车辆管路系统的动态特性，进而寻求方法从根本上降低跑冒滴漏以及断裂等问题发生的可能性，从而大大提高系统的可靠性.关于这类输流管路振动问题的相关研究成果包括：赵凤群等[4]采用有限差分法(FDM)分析了具有移动弹性支承的稳定性问题；倪樵等[5]采用微分求积法(DQM)分析了自由端具有弹性支承的临界流速问题；包日东等[6]采用微分求积法分析了自由端具有弹性支承的稳定性问题等.微分变换法(DTM)由赵家奎[7]于1986年首次提出，用以解决电路中的问题，其核心是泰勒展开式，将原函数的各阶微分转化为变换函数的递推关系，避免了微积分的出现，从而大大提高计算效率.
本文将DTM推广应用于求解具有弹性支承输流管路的流体诱发振动问题.通过对比分析，证实了DTM数值解具有较高的精度和适应性.微分变换法的计算结果可作为设计管路支承形式的参考.
1 管路的力学模型及振动微分方程本文研究的管路为水平放置的均匀细长管路，仅考虑微幅振动，忽略非线性项及与轴向振动耦合的项，力学模型如图 1所示，其横向自由振动微分方程根据文献[3]可表示为
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(1) |
式中：EI为弯曲刚度，N·m2；M和m分别为单位长度流体和管路的质量，kg/m；U为流体的定常流速，m/s；w(x, t)为管路的横向挠度，m；x为水平坐标，m；t为时间坐标，s.
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图 1 具有弹性支承细长管路的力学模型 Fig.1 Mechanical model of slender pipe with elastic support |
将式(1)无量纲化，可表示为
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(2) |
其中，无量纲参数分别为
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(3) |
式中:K为自由端弹簧的弹性系数，N/m.
对于式(2)，其理论解可以表示为
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(4) |
式中ξ∈[0, 1].
将式(4)代入式(2)，得
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(5) |
求解振动问题转化为求解如式(5)所示的线性齐次微分方程.以下的研究如无特殊说明均采用无量纲参量.
2 微分变换法的原理及应用 2.1 微分变换原理微分变换法的基础是泰勒展开式，对于连续可微的原函数y(ξ)，其n阶微分变换式为
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(6) |
n阶微分的逆变换为
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(7) |
将式(6)代入到式(7)中，可得
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(8) |
式(8)即为原函数y(ξ)在坐标原点的泰勒展开式.在数值计算中，为了提高效率，在满足精度及收敛性的要求下，可以仅用前N项来近似精确解，即
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(9) |
对于原函数之间的基本关系，可利用式(6)得到其n阶微分变换之间的关系，本文主要应用了表 1中的三项基本对应关系.
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表 1 基本函数与其n阶微分变换的对应关系 Table 1 Correspondence of basic functions and n-th order differential transforms |
, k为常数为便于区分，下文中以大写字母标示微分变换函数，以小写字母标示原函数.利用表 1，将各阶微分相应的变换关系代入式(5)，可得
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(10) |
对于自由端具有弹性支承的悬臂式细长管路，其无量纲边界条件可表示为
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推导得出：
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(11) |
式中，k为式(3)所定义的无量纲弹性系数，角分号表示对横坐标求导.
利用式(6)和式(9)可得到与式(11)对应的微分变换式为
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(12) |
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(13) |
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(14) |
1)当u=0时，结合式(10)和式(12)，可得到各阶微分变换式之间的关系为
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(15) |
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(16) |
由式(16)可知，各阶微分变换式均为Y(2)或Y(3)的倍数.结合式(15)，式(13)和式(14)在此类情况下的展开式即为
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(17) |
因N的取值不同，会导致式(17)中末尾几项取舍的不同; 以N为4的整数倍为例(其余情况经验证，所得结果与此一致), 结合式(16)，式(17)可以表示为
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(18) |
式中，Aij(i, j=1, 2)均为包含无量纲固有频率ω的系数，具体形式为
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Y2和Y(3)不得为零，否则原函数为零.因此，式(18)中的系数矩阵行列式必须为0，由此可得到ω和微分阶数N的关系.N足够大时，得到的固有频率数值解具有足够的精度，经过验证，当N≥40时，前四阶固有频率即可十分接近精确解，如图 2所示.
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图 2 弹性系数与前四阶固有频率的关系(N=40) Fig.2 Relationship between elastic coefficient and the first four orders of natural frequencies (N=40) |
悬臂式欧拉-伯努利梁的前四阶固有频率的理论解由文献[8]可知，分别为：ω1=3.516 0，ω22=22.034 5，ω3=61.697 2，ω4=120.901 9，与图 2中k=0时的结果相同，且到了小数点后四位仍未出现误差，说明DTM方法具有较高的准确性.随着k的增加，整体刚度有所提升，因此，导致图中各阶频率均有所增加.
将固有频率达到收敛时的微分阶数N以及相应的固有频率代入式(18)中，可得Y(2)与Y(3)的关系，根据式(9)，无量纲振型函数可以表示为
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(19) |
式中，ωj为管路的第j阶固有频率.
2)当u≠0时，依据式(10)，可得各项微分变换式的关系为
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(20) |
式中，CN1和CN2为复系数.
将式(20)代入式(13)和式(14)，依然会得到形如式(18)的表达式，只是系数矩阵各元素为虚数，即
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(21) |
式中，Aij, Bij(i, j=1, 2)均为实系数.
令式(21)的系数矩阵行列式为0，得到的固有频率必然包含实部和虚部两部分，实部解是管路自由振动的无量纲固有频率，虚部解与流动引起的阻尼有关，且阻尼ζ=Im(ω)/Re(ω).
对其余支承形式的输流管路来讲，只需调整边界条件，即式(11)，便可通过化简得到形如式(21)的表达式，进而能计算得到管路的自由振动特性.
3 计算结果及稳定性分析已有研究证明，对管路系统影响较大的是前几阶固有频率，因此，选取前四阶作为研究对象.假设β=0.5，图 3为弹性系数分别取0，100，1 000和10 000时管路的前四阶实部固有频率随流速的变化曲线.
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图 3 前四阶实部固有频率与流速及弹性系数的关系(β=0.5) Fig.3 Relationship among the first four orders of real natural frequencies, velocities and elastic coefficient (β=0.5) (a)—k=0; (b)—k=100; (c)—k=1 000; (d)—k=10 000. |
图 3a为悬臂式输流管路的固有频率随流速的变化曲线，与文献[8]的结果一致.如图 3所示，当β=0.5时，自由端弹簧的存在对管路的固有频率产生影响，进而可以影响到管路的失稳模式(结论对β取其余值时依然成立).由图 3d可知，当β=0.5，k=104时，管路的一、二阶实部固有频率在流速约为7.8时结合，发生耦合模态颤振，此时管路可近似视为一端固定、另一端简支式.
为进一步验证DTM的正确性与准确性，现与其他方法的计算结果进行对比，作以下计算：
①当k=0，β=0.2时，颤振临界流速ucf的DTM解为5.591 5，与文献[3]的理论解5.60基本一致；
②当β取任意值，k=50和100时，发散区间分别约为[5.040 2, 6.6406]和[4.7288, 7.1770]，结果与文献[4]的结果[5.039, 6.638]和[4.723, 7.175]基本一致；
③当k=10 000时，由DTM计算得到β=0.2时的发散临界流速ucd为4.495，比伽辽金方法[9]的解4.499更加接近理论解4.490，同时能得到ucf的极限值为7.396.
由DTM计算得到的临界流速uc随质量比β和弹性系数k的变化曲线如图 4所示.
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图 4 质量比和弹性系数对临界流速的影响 Fig.4 Influence of mass ratio and elastic coefficient on critical velocity |
在图 4中，阴影部分为发散和颤振同时存在的区域.由图可知，当弹性系数达到临界值kc，约为34.815时，发散区间缩减为单个点，ucd约为5.765，在k>34.815后才会产生发散区域；随β的增加，发散临界流速ucd不受影响，而颤振临界流速ucf增加；对于任意β，当k较大时，ucf的变化趋于平缓，而ucd变化较明显，存在发散先于颤振的可能；β=0.3时，ucf对k(k>20)的变化不敏感.以上结果说明，由于自由端弹性支承的存在，管路有可能出现发散、发散颤振耦合失稳，以及耦合模态颤振等复杂的失稳模式.
4 结论1)由微分变换法计算得到的输流管路自由振动固有频率和临界流速数值解具有较好精度.
2)仅需调整边界条件，微分变换法便可用来计算其余支承形式输流管路的自由振动特性，方法具有较好的适用性.
3)微分变换法可为后续有关提高输流管路系统的稳定性和可靠性的研究提供精确的计算结果.
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