2017, Vol. 38
2. 河北钢铁集团矿山设计有限公司, 河北 唐山 063000
2. Hebei Iron Steel Group Mining Design Co., Ltd., Tangshan 063000, China
司家营南区属超大规模急倾斜厚大地下贫铁矿, 矿体倾角为45°~60°, 矿体厚度为100~200 m, 走向长度约10 km.设计年产矿石量为2 000万t, 采用地下阶段空场嗣后充填法开采[1-2], 盘区沿矿体走向布置, 盘区内矿房垂直矿体走向布置, 矿房长度方向与矿体走向一致, 矿房长度为52.5 m, 宽度为18~20 m, 高度为50 m.为保证大阶段矿房爆破落矿的安全性和超大规模矿体开采的可行性, 需采取科学、合理的方法进行大阶段爆破技术研究.
1 阶段爆破方案根据司家营南区矿房结构参数, 兼顾安全、可靠、经济原则，采用阶段凿岩侧向爆破方案进行落矿.该方案矿房下部利用上向扇形炮孔爆破形成堑沟底部结构, 上部矿房采用下向垂直深孔侧向爆破, 上下部均以矿房端部切割槽为自由面.切割槽采用VCR法成切割井, 再以切割井为自由面拉槽，具有采切工程量小, 可使用大型机械化凿岩、装药设备, 凿岩、装药效率高, 落矿效果好, 管理简单等优点.
图 1中矿房上部为凿岩硐室, 凿岩硐室被1条2~3 m宽连续矿柱分割, 分割后的硐室宽6~7 m, 高4.5 m, 采取下向垂直深孔爆破, 排面布置8个炮孔(孔径150 mm), 凿岩高度为32 m, 炮孔排距1.8~2.2 m, 每次爆2排炮孔, 采取同次分段微差爆破, 分4段起爆, 微差间隔50 ms.矿房下部集矿堑沟用Simba1354型液压凿岩台车凿上向扇形中深孔, 炮孔直径76 mm, 炮孔排距1.5~2 m, 孔底距3~4 m, 每次爆破1~2排炮孔, 堑沟凿岩巷道4 m×4 m.考虑到爆破震动的影响, 先形成集矿堑沟后, 再实施下向垂直深孔凿岩爆破.
|
图 1 矿房阶段爆破示意图 Fig.1 Schematic diagram of stope blasting stage |
矿房所用炸药根据井下环境选用防水乳化炸药或水胶炸药.
2 阶段爆破动态分析阶段侧向爆破具有爆能高、冲击波强、围岩破坏性大等特点[3-4], 对于大结构参数下的分步充填矿房, 要研究爆破的可行性和炮震对围岩和充填体的破坏性, 以及阶段侧向爆破微差起爆顺序.
2.1 模型参数图 2中模型X向为0~54 m, Y向为-25~25 m, Z向为-10~100 m, 模型尺寸为54 m×50 m×110 m.模拟实际开采水平-450~-400 m水平矿房的回采, 模型中堑沟高度18 m, 垂直深孔32 m.模型为均质各向同性材料, 力学模型为摩尔库伦模型, 材料参数见表 1.
|
图 2 数值模型示意图 Fig.2 Schematic diagram of numerical model |
|
表 1 岩体物理力学参数 Table 1 Physical and mechanical parameters of rock mass |
模型中炮孔共2排16个, 排间距为2 m, 模型坐标Y=6, 8 m.切割槽Y向范围为0~4 m.
2.2 动态模拟计算通过对矿房内垂直深孔孔壁加载动力载荷, 分析凿岩硐室、硐室间柱及矿房两侧围岩的振动响应.采取三角波形方式加载, 加载10 ms使应力达到峰值, 再卸载90 ms使应力为零.为研究质点振速峰值, 对模型中的相应位置布设监测点, 见图 3.
|
图 3 监测点布置形式 Fig.3 Layout of monitoring points |
按照图 3监测点布置形式在模型Y向距离爆破排面6 m和12 m处的两个剖面上, 共布设14个监测点.阶段爆破双排起爆, 分4段同次爆破, 见图 4.
|
图 4 起爆顺序示意图 Fig.4 Blasting sequence sketch map |
对研究的起爆顺序进行跟踪观测, 主要包括塑性破坏区、监测点振速峰值和应力场[5-6].
2.2.1 塑性区分析塑性区分布如图 5所示.可知, 爆破的破坏作用在起爆炮孔4 m之外迅速消失, 表明爆破能量向切割槽自由空间扩散.另外, 塑性区以起爆排面8 m处由近及远先是消失两侧, 后是中间, 说明爆能按照起爆顺序由两侧向中央扩散.
|
图 5 塑性区分布图 Fig.5 Plastic zone distribution (a)—Y=8 m; (b)—Y=10 m; (c)—Y=12 m. |
对前述监测点进行振速峰值跟踪计算, 结果见表 2.
|
|
表 2 剖面监测点振速峰值 Table 2 Peak values of vibration speed of monitoring points |
由表 2可知:质点距震源越远振速峰值越低, 受震动影响越小; 矿房阶段爆破对邻近矿房上部质点震动影响较小; 矿房凿岩硐室围岩监测点振速峰值由高到低排列顺序为右帮腰点>顶板右脚点>顶板中点>左帮腰点>顶板左脚点.同时, 参照损伤特征与BDI值之间的关系[7-8], 得出凿岩硐室顶板及硐室间隔矿柱损伤凸出, 将失稳冒落、垮塌.应对凿岩硐室围岩进行加固支护, 增加其整体承载能力.
2.2.3 应力分析计算阶段侧向爆破崩矿时相邻矿房的剪切应力场、水平应力场[9], 如图 6所示.结果表明在第四段炮孔起爆达到爆破应力峰值时(0.15 s), 对邻近矿房几乎无影响, 不会对相邻矿房或充填体矿柱造成破坏.
|
图 6 0.15 s应力云图 Fig.6 Stress nephogram at 0.15 s |
综上可知, 按照设计的起爆顺序采用分段微差爆破, 可有效降低炮震影响.爆破冲击波向切割槽方向扩散, 爆破排面后方迅速衰减消失, 排面爆能由两侧向中央扩散, 不会造成相邻矿房或充填体的破坏, 垂直深孔侧向爆破技术可行, 阶段爆破方案可靠.
3 VCR法开掘切割天井技术采取VCR法开掘矿房切割天井, 选用防水乳化炸药(包)进行爆破, 直径150 mm炮孔装药密度不应小于1 002.6 kg/m3.药包长450 mm, 直径120 mm, 密度为1 007 kg/m3(或采用装药台车装药形式).为保证切割天井成型尺寸(4 m×4 m), 应用中心与3层重叠四边形布孔方案(见图 7), 即中心布设1个炮孔, 再向外延伸1, 1.41, 2 m分别布设一正菱形, 在菱形角点布设炮孔, 共计13个炮孔.孔间实施50 ms微差、单分层4个段别爆破.起爆顺序为1段1#孔, 3段2#~5#孔, 5段6#~9#孔, 7段10#~13#孔.由中心向四周起爆, 中心首段炮孔以空区为自由面, 其余炮孔以空区和中心为自由面.能够达到爆破扰动小、成井快的效果.
|
图 7 炮孔平面布置图 Fig.7 Layout scheme of blast holes |
钻孔设备使用凿岩设备Simba364, 要确保钻孔偏心率小于1%.
掘进炮孔单次装药长1.5~2 m, 埋深1.2~1.5 m, 爆破段高2~3 m.在距离空区顶板仅剩8 m左右岩层时一次起爆, 装药长度限制为6 m, 孔底填砂500~700 mm, 孔口填砂1.5~2 m, 并拉好安全警报距离.
VCR法工艺[10]:测量孔深, 吊放水泥坨, 填砂, 测量孔深, 装入炸药, 测量孔深, 再次填砂, 测量孔深, 连线, 实施爆破.
上述研究结论可保证大阶段矿房爆破对围岩及充填体的稳定性和大规模落矿的可行性.目前, 司家营南区已经开展了试验首采矿块的采切工程, 为矿山生产建设的持续发展奠定基础.
4 结论1) 针对司家营南区矿体赋存条件, 采用阶段空场嗣后充填法开采, 盘区内矿房垂直矿体走向布置, 矿房长度52.5 m, 宽度18~20 m, 高度50 m.
2) 采用阶段凿岩侧向爆破方案进行落矿:矿房下部利用上向扇形炮孔爆破形成堑沟, 上部采用下向垂直深孔侧向爆破, 具有工程量小、机械化程度高、管理简单等优点.
3) 下向垂直深孔爆破, 排面8个炮孔, 孔径150 mm, 排距1.8~2.2 m, 每次爆2排炮孔, 同次分段微差爆破, 4段起爆, 微差间隔50 ms.
4) 利用FLAC3D对阶段爆破进行动态分析, 结果表明:起爆顺序设计合理, 可有效降低炮震, 爆能向切割槽及排面中央扩散, 爆破排面后侧迅速衰减, 不会造成相邻矿房或充填体的破坏, 垂直深孔侧向爆破技术可行, 阶段爆破方案可靠.
5) 利用VCR法开掘切割天井技术, 采取中心与交错正菱形布设炮孔, 孔间分5段起爆, 可有效保证切割天井及切割槽的形成.
| [1] | Nan S Q, Gao Q, Liu Z H. Numerical simulation of fluid-solid coupling in surrounding rock and parameter optimization for filling mining[J]. Procedia Engineering, 2011, 26: 1639–1647. DOI:10.1016/j.proeng.2011.11.2349 |
| [2] |
于清军, 胡忠强, 李元辉.
急倾斜厚大矿体阶段深孔空场崩落联合采矿法[J]. 金属矿山, 2015(3): 14–18.
( Yu Qing-jun, Hu Zhong-qiang, Li Yuan-hui. Stage deep hole open-stope and caving combined mining method for steeply inclined thick ore-body[J]. Metal Mine, 2015(3): 14–18. ) |
| [3] | Lu W B, Yang J H, Chen M, et al. An equivalent method for blasting vibration simulation[J]. Simulation Modelling Practice and Theory, 2011, 19(9): 2050–2062. DOI:10.1016/j.simpat.2011.05.012 |
| [4] | Zheng Z T, Xu Y, Dong J H, et al. Hard rock deep hole cutting blasting technology in vertical shaft freezing bedrock section construction[J]. Journal of Vibroengineering, 2015, 17(3): 1105–1119. |
| [5] | Yu T R. New blast damage criteria for underground blasting[J]. CIM Bulletin, 1996, 89(3): 139–145. |
| [6] | Itasca Consulting Group Inc. FLAC3D(fast lagranginan analysis of continua in 3 dimensions)[M]. Minneapolis: Itasca Consulting Group Inc, 2005. |
| [7] | Rodriguez R, Torano J, Menendez M. Prediction of the airblast wave effects near a tunnel advanced by drilling and blasting[J]. Tunneling Underground Space Technology, 2007, 22: 241–251. DOI:10.1016/j.tust.2006.09.001 |
| [8] | Zhu Z Q, Liu Q Y, Zeng F H, et al. Effective grouting area of jointed slope and stress deformation responses by numerical analysis with FLAC3D[J]. Journal of Science and Engineering(China), 2009, 15(4): 404–408. |
| [9] |
胡建军.
基于FLAC3D的露天转地下磷矿山矿块结构参数优化[J]. 矿业研究与开发, 2013, 33(4): 1–3.
( Hu Jian-jun. Optimization of structural parameters of ore block for the transition from open-pit to underground mining in a phosphate mine based on FLAC3D[J]. Mining R & D, 2013, 33(4): 1–3. ) |
| [10] |
任凤玉, 翟会超.
VCR法开掘采空区充填井技术研究[J]. 有色金属(矿山部分), 2012, 64(1): 45–47.
( Ren Feng-yu, Zhai Hui-chao. Study on VCR method to excavate packed well of gob[J]. Nonferrous Metals(Mining Section), 2012, 64(1): 45–47. ) |