2018, Vol. 39
纤维金属复合材料(fiber metal laminates, FMLs)是由纤维与金属层交替铺设而成的新型复合材料[1], 其结合了金属材料韧性好、抗冲击性能强、损伤容限高以及复合材料高比强度和比刚度、耐腐蚀、抗疲劳等诸多优点, 近年来在先进飞机的机翼、尾翼、舱门等得到了广泛使用[2].上述复合材料制成的梁、板、壳等结构件常会在恶劣环境中使用, 容易产生振动超标、疲劳失效和磨损等问题.因此, 研究FMLs薄壁构件振动特性有着重要工程和学术意义.
固有特性包括固有频率和模态振型, 它们是深入研究结构系统振动特性的基础, 其对于理论分析、动态设计、故障诊断都有着重要的指导作用.国外学者对FML薄板结构的固有特性进行了大量研究.Harras等[3]基于Hamilton原理, 建立了全固支边界下GLARE 3薄板的理论模型, 获得了该边界条件下结构的固有频率和模态振型, 并通过实验的方法进行了验证.Botelho等[4]通过实验对比分析了铝板、碳纤维/树脂基复合板以及玻璃纤维/铝合金层合板的阻尼特性, 并将其弹性模量的测试结果与力学分析法的结果进行了对比验证.Shooshtari等[5]基于一阶剪切变形理论, 通过加勒金法建立了纤维金属复合薄板的非线性常微分方程，对该结构的自由振动进行了分析, 并求解其简支边界条件下无量纲的固有频率.Payeganeh等[6]对纤维金属复合板在低速冲击下的动力学特性进行了分析, 发现铺层顺序、长宽比、冲击速度和质量等参数对纤维金属复合板的动力学特性具有明显的影响.Ghasemi等[7]采用Ritz法和ABAQUS有限元法获得了简支边界条件下纤维金属层合板的无量纲固有频率, 并研究了几何参数和金属分布的不同层数对其振动参数的影响.Rahimi等[8]提出了一种基于状态空间微分求积法的纤维金属层合板的三维弹性分析理论, 并计算了环状纤维金属复合薄板的无量纲频率, 研究了不同边界、薄板厚度、纤维角方向等对其固有频率的影响.Mahi等[9]利用Navier法和Hamilton原理获得能量方程, 通过Ritz法求解了不同边界下各种薄板的固有频率, 但并未进行实验研究.Iriondo等[10]通过在强迫振动下的共振实验, 对传统FML薄板和自增强聚丙烯FML薄板的阻尼特性进行了研究, 并提取了上述材料的弹性模量.Sayyad等[11]利用三角剪切法和法向变形理论, 基于虚功原理建立了简支边界条件下多叠层合板的动力学模型.国内由于对纤维金属层和材料的研究起步较晚, 大多数的研究都集中在静力学方面[12-14], 在动力学研究方面, 李瑞等[15]通过实验与ABAQUS有限元法对悬臂C-Ti的FMLs梁和板进行研究, 分析了尺寸与不同金属层数对固有频率的影响规律, 但未进行解析推导求解.
从目前文献来看, 人们针对悬臂纤维金属复合薄板固有特性的研究还不是很充分, 绝大多数文献并未进行试验验证.因此有必要对其固有特性进行更加深入的研究.本文针对悬臂FMLs薄板, 考虑纤维铺设角度的影响, 基于复合材料力学和经典层合板理论建立了理论模型, 并利用了正交多项式法实现了悬臂状态下该类型结构固有特性的计算和求解.最后搭建了FMLs薄板固有特性测试系统, 以TA2/TC500纤维金属复合薄板为例, 对其固有频率和模态振型进行了实际测试, 有效验证了所建立模型的正确性.
1 悬臂FMLs薄板固有特性理论求解 1.1 理论模型所研究FMLs薄板上下两层由相同金属构成, 中间层由n层正交各向异性纤维增强材料对称铺设, 理论模型如图 1所示.图 1中, 以中面为参考平面建立直角坐标系, 令薄板长a, 宽b, 其位于yoz所在平面的边被固定, 金属层厚度h1, 纤维层厚度h2, 总厚度h=2h1+h2, 纤维层铺层数n, 各铺层厚度为h2/n, 纤维纵向与x方向夹角θ.材料参数为金属弹性模量E1, 金属泊松比ν1, 纤维层中沿着纤维方向、垂直纤维方向和面内剪切杨氏模量分别为E21, E22和G12, 沿着纤维方向和垂直纤维方向泊松比分别为ν12和ν21, 金属层和纤维层密度分别为ρ1和ρ2.
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图 1 悬臂边界下纤维金属混杂薄板的理论模型 Fig.1 Theoretical model of the FMLs thin plates under cantilever boundary |
基于Kirchhoff假设和经典薄板理论, 其沿着x, y, z方向的位移分量u, v, w可表示为
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(1) |
式中:u0, v0, w0分别表示薄板的中面位移; t表示时间.
薄板任意一点的应变可用位移表示为
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(2) |
式中:εx, εy, εz和γyz, γxz, γxy分别代表x, y和z方向的线应变与剪应变.
所以, 其应力-应变关系的表达式为
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(3) |
式中:对于金属层
纤维层中, 纤维方向与x轴夹角为θ时, 利用转轴公式, 获得第k层纤维板应力-应变关系式为
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(4) |
其中,
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(5) |
式中, θk代表第k层纤维与x轴方向的夹角.
1.2 能量方程模型的金属层的动能和应变能可分别表示为
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(6) |
纤维层的动能和应变能可分别表示为
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(7) |
式中, A代表薄板的面积.将式(1)~(4)代入式(6)和式(7)相应式子中, 可获得金属层和纤维层的动能和应变能通过中面位移w0的表达式:
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(8) |
将各层动能和应变能相加可得总动能和应变能:
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(9) |
由于正交多项式法求解原理清晰、计算速度快、并可适用于多种边界下固有特性的求解, 参考文献[14], 利用该方法的中面位移表达式为
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(10) |
式中:M和N为求解时的截断系数; Amn为待定参数；ω为固有角频率; Pm(ξ)和Pn(η)为正交特征多项式.其具体表达式为
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(11) |
式中:Bk和Ck为系数参数; φ(ξ)和φ(η)为确定边界条件的多项式函数, 它们的表达式为
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(12) |
式中:W(ζ)为加权函数, 通常取1;p, q, r, s分别代表x=0, x=a, y=0, y=b处边界状态参数, 根据本文中的模型, p, q, r, s取值为2, 0, 0, 0[13].
将式(10)代入式(9), 令cosωt=1和sinωt=1, 可得到含有待定参数的Ekmax和Usmax表达式:
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(13) |
所以能量方程可表示为
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(14) |
要求解FMLs薄板的固有特性, 就是求解能量方程F的最小待定参数问题, 可令
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(15) |
求解式(14)最小待定参数广义特征值问题得
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(16) |
式中:K, M为所求结构系统刚度矩阵和质量矩阵; 特性向量q=[A11, A12, …, Amn]T.若使式(16)有解, 则特征向量q的系数矩阵行列式为0, 即
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(17) |
求解式(17)可得结构各阶固有频率, 其精度由M, N值确定, M, N值越大, 所获得结果精度越高.
将所获得各阶固有频率代入式(16), 可得到相应的模态振型.
2 FMLs薄板固有特性的分析流程基于Matlab软件, 编写相应程序, 提出悬臂FMLs薄板固有特性分析流程, 具体步骤如下:
1) 输入FMLs薄板的几何参数和材料参数.首先, 分别给出FMLs薄板长、宽、金属层和纤维层厚度、纤维层中每层纤维角度等几何参数; 然后, 分别输入金属和纤维弹性模量、泊松比、材料密度等参数, 为计算做好准备.
2) 获得最大动能和最大应变能表达式.将位移分量表达式(1)代入一般动能表达式(9)中, 整理后代入中面位移表达式(15)中, 根据边界确定Pm(ξ)和Pn(η), 整理后令cosωt=1可获得最大动能, 令sinωt=1可获得最大应变能.
3) 基于正交多项式法求解固有频率.将步骤2)中得到的最大动能和最大应变能代入式(14)中, 得到能量方程F具体表达式, 求解最小待定参数广义特征值问题式(17), 可以得到FMLs薄板各阶固有频率ω.
4) 求解待定参数, 获得各阶模态振型.将所获得各阶固有频率ω代入式(16), 可求得待定参数Amn, 将所获得参数代回到位移表达式(10)中, 即可获得各阶固有频率下的模态振型.
3 实验验证以TA2/TC500 FMLs薄板为研究对象, 对其悬臂边界下的固有频率和模态振型进行测试.被测试件长、宽、高分别为200mm×300mm×2.6mm, 其中, 金属层厚度为0.3mm, 密度为4.15×103kg/m3, 弹性模量为108GPa, 泊松比为0.3;纤维层厚度为2mm, 纤维沿纤维方向的弹性模量为136GPa, 垂直纤维方向的弹性模量为7.92GPa, 剪切模量为3.39GPa, 泊松比为0.3, 密度为1780kg/m3, 材料铺层方式为正交铺设, 即[(0/90)s], 共铺设16层, 每层具有相同的厚度和纤维体积分数.安装时对短边进行夹持, 夹持长度为30mm.
为验证本文计算方法的正确性, 搭建图 2所示测试系统.实验采用多点激励单点响应方式.测试前将被测薄板沿长度方向和宽度方向分别进行9等分和10等分, 即110个激励点, 其中响应点设置在33测点处, 即图 2中加速度传感器位置.同时, 设定测试带宽1600Hz, 频谱线数4096, 频率分辨率0.39Hz.为提高测试精度, 对激励信号添加力指数窗函数, 对响应信号添加指数窗函数.
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图 2 FMLs薄板固有特性测试系统 Fig.2 Natural characteristic experiment system of FMLs thin plates |
测试时, 使用PCB086C01模态力锤在每个激励点分别进行3次有效激励, 同时使用LMS 16通道声-振分析仪对激励信号和响应信号进行采集, 最后通过安装有LMS Test.lab 14A分析软件的笔记本电脑进行存储和分析, 即可获得其前5阶固有频率和模态振型.所获得的固有频率和模态振型结果如表 1所示, 为方便比较, 将通过Matlab软件计算获得的频率和振型以及计算误差一并列入表 1.
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表 1 计算和测试获得的纤维金属复合薄板的前5阶固有频率和模态振型 Table 1 First 5 natural frequencies and modal shapes of FMLs thin plates by calculation and experiment |
通过对计算结果和实验结果的对比可知, 本文所提出的FMLs薄板固有频率计算方法所获得结果与实验测试所获得结果间的误差为1.2%~4.7%, 在误差允许范围内, 且前5阶模态振型的振动形态及其变化趋势也完全一致, 验证了理论分析方法的正确性.
4 结论本文通过理论与实践相结合的方式, 对悬臂边界条件下纤维金属复合薄板的固有特性进行了分析与验证.通过对TA2/TC500纤维金属复合薄板的计算结果和实验结果进行对比可知, 所提出理论模型计算获得的固有频率结果与实验测试获得结果的误差在1.2%~4.7%, 在误差允许范围内, 且前5阶模态振型的振动形态及其变化趋势也完全一致, 进而验证了理论分析方法的正确性.利用本文提出的方法, 可以较好地实现悬臂边界条件下纤维金属复合薄板固有特性的分析与预测.同时, 所建立理论模型还适用于自由、简支、固支等不同边界和更多对称铺层时FMLs复合薄板固有特性的分析.但本文还未对非对称以及多铺层结构的FMLs复合薄板的固有特性进行分析和讨论, 其结果有待进一步论证.
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