涡旋式压缩机是20世纪70年代发展起来的一种高效、安静、可靠的容积式压缩机, 是最具发展潜力的压缩机之一.早期的涡旋盘以等壁厚为主, 其型线以圆渐开线为主, 线段、正四边形等渐开线也可构成等壁厚涡旋盘[1-5].
随着加工技术的进步以及对高性能、高效率、小体积的更高需求, 涡旋盘逐渐采用变壁厚设计.Tojo等[6-7]首先提出了以变基圆渐开线作为涡旋型线; Lee等[8]证明了平面啮合理论可以用于涡旋盘的设计; 王君等[9-10]论证了变基圆渐开线作为涡旋型线的可行性, 给出了在外型线没有起始角时的变基圆涡旋型线的形式, 并对圆渐开线型线进行双圆弧修正, 推导出双圆弧修正型线方程.李雪琴等[11]给出了外型线具有起始角时的外型线方程, 而对于具有起始角的内型线方程没有明确给出.
本文基于变基圆型线展开角是否在x轴起始, 对具有起始角的内、外型线进行研究, 给出了内、外型线的方程表达式, 推导了偏心距的求解方程, 分析了两种情况下型线方程之间的关系; 并对两种变基圆型线方程进行双圆弧齿头修正, 给出了修正型线方程.
1 构成涡旋型线的条件 1.1 平面曲线啮合原理为了分析方便, 将涡旋盘简化成平面曲线可以更好地了解涡旋机械运动.首先, 引入两个平面坐标系Πf和Πm, 两个坐标系的坐标轴相互成180°, 如图 1所示.坐标系Πm绕Πf的原点以距离rob做公转平动, 那么平面Πm的坐标原点在Πf坐标系中可以表示为
(1) |
式中, θ为平面Πm绕Πf的旋转角度.
平面中任意连续、光滑的曲线均可以用曲率中心(xc, yc)、曲率半径ρ和极角ϕ表示.那么, 在平面Πm中的一条连续、光滑曲线可以表示为
(2) |
当平面Πm逆时针绕平面Πf的原点以距离rob做公转平动时, 光滑曲线会在平面Πf上形成这个曲线的线簇, 进而形成内、外两条共轭曲线, 如图 1所示, 内、外共轭曲线可表示为
(3) |
其中, ρ(ϕm)-rob≥0;i=ou, in; ±取正为ou, 取负为in.
当两个涡旋盘啮合时, 啮合点一定在这内、外两条共轭曲线上, 内共轭线称为内型线, 外共轭线称为外型线, 又ϕf=ϕm±π, 则内、外型线的方程形式为
(4) |
因此, 涡旋盘内、外型线可以由曲率中心(xc, yc)、曲率半径ρ、偏心距rob和自变量ϕf表示.
1.2 变基圆渐开线相比圆渐开线, 变基圆渐开线的基圆半径是不断变化的, 如图 2所示.变基圆半径为a=a0+δ0·ϕ, 其中a0为初始半径长度, δ0为半径变换率, ϕ为展开角.由渐开线性质可知, 展开线增量dρ等于变基圆弧长的增量dl, 即dρ=dl, 则有
(5) |
根据基圆半径a、展开线ρ和展开角ϕ, 可以得出变基圆渐开线方程为
(6) |
方程(6)表示的是变基圆渐开线起始角为0°的情况下变基圆渐开线的方程形式, 并且展开角是从x轴开始的.在实际设计变基圆型线时, 往往渐开线都具有一定的起始角, 并且展开角ϕ不在x轴起始.
2 变基圆涡旋型线 2.1 展开角在x轴起始令涡旋型线为变基圆渐开线, 内、外型线起始角分别为αin和αou, 建立平面Πf和Πm分别为两个涡旋盘的坐标系, 令外型线的展开角在x轴起始, 则内型线起始角为αin+αou, 如图 3所示.
在坐标系Πf中, 外型线的起始角为0°, 基圆半径起始长度为a0, 基圆半径变化率为δ0, 展开角为ϕ, 则有
(7) |
(8) |
根据变基圆渐开线方程形式, 可以得出平面Πf中涡旋盘外型线方程为
(9) |
根据平面曲线啮合理论, 一对共轭曲线具有相同的基圆半径, 可知平面Πm中内型线展开角ϕ′=ϕ-(αin+αou)+π, 则基圆半径和展开线方程为
(10) |
(11) |
根据方程(10),(11)可以得到坐标系Πf中的内型线方程为
(12) |
根据平面啮合理论, 在点C0处有
(13) |
式(13)中θ表示平面Πm绕平面Πf平动的公转角度, 并且θ=θ(ϕ), 根据文献[12]可知式(13)的Jacobian行列式为0, 得出θ与ϕ的关系:
(14) |
由方程(14)可得θ=ϕ+π/2, 则根据方程(9),(12),(13)可以得出偏心距为
(15) |
图 4为内外起始角为αin,αou的变基圆渐开线型线.平面Πf中外型线展开角ϕ在-αou处起始, 即ϕ∈[-αou, ϕ], 则有
(16) |
(17) |
那么在平面Πf中, 外型线方程为
(18) |
令平面Πm中的内型线展开角为ϕ′≥0, 则有ϕ′=ϕ+π-αin, 同理有
(19) |
(20) |
根据方程(19),(20)可以得到坐标系Πf中的内型线方程为
(21) |
根据平面啮合理论, 在点C0处有
(22) |
则方程(22)的Jacobian行列式为0, 即
(23) |
由方程(23)可得θ=ϕ+π/2, 可得偏心距为
(24) |
由2.1和2.2节可知无论展开角在何处起始, 涡旋盘偏心距rob只与基圆初始半径a0,基圆变化率δ0,内、外型线起始角αin, αou有关.当涡旋盘的初始基圆半径a0、基圆变化率δ0、内外起始角αin, αou一定时, 上述两种方程形式的涡旋型线如图 5所示.将图 5中展开角不在x轴起始的型线方程绕坐标系原点逆时针旋转αou角度, 发现与展开角在x轴起始的型线方程重合.可知方程(9),(12)与(18),(21)的表达形式虽然不同, 但所表达的变基圆涡旋型线相同.因此给定基圆初始半径、基圆半径变化率和内、外渐开线起始角, 就可以唯一确定一组变基圆涡旋型线.
对于初始基圆半径为a0, 基圆半径变化率为δ0, 内、外起始角为αin, αou的变基圆涡旋型线的双圆弧修正步骤为:以基圆半径中心为坐标原点O, 令修正展角为β, 在内、外型线上分别取中线展角为β+π, β的两点Cin, Cou, 过点Cin, Cou分别作内、外型线的法线, 过原点O做两条法线的垂线, 交点为A, B两点; 以O为圆心做直径为rob的特征圆, 线段CinCou交特征圆于D, H两点, 连接OD并双向延长, 分别交法线ACou, BCin于E, F两点; 最后分别以点E, F为圆心, 以ECou, FCin为半径作小圆弧
由文献[9]可知, 在双圆弧修正型线中点A, B关于原点O对称, ACou//BCin, 且BCin与ACou之差为rob.因此可以得到关系式:
(25) |
(26) |
(27) |
联立方程(25),(26),(27)可得
(28) |
(29) |
(30) |
又根据方程(7),(8)可知当修正展角为β时, aou, ρou为
(31) |
(32) |
继而可得修正角γ为
(33) |
则双圆弧修正方程为
(34) |
(35) |
双圆弧修正型线的存在需要满足条件:①Rou>0, 即保证外型线与修正圆弧光滑连接; ②β>αou, 即保证外圆弧与外型线有交点.
3.2 展开角不在x轴起始的双圆弧修正当展开角不在x轴起始时, 同样给定初始基圆半径为a0, 基圆半径变化率为δ0, 内、外起始角为αin, αou的变基圆涡旋型线, 双圆弧修正型线如图 7所示.令β为修正展角, 则有ϕβ=β-αou, 修正角ϕγ=β-αou-arctan(d/aou), 对应的基圆半径和展开线为
(36) |
(37) |
由图 7可知Rou, Rin和d的关系式同样如方程(25),(26)和(27)所示, 则修正角为
(38) |
因此, 展开角不在x轴起始的双圆弧修正方程为
(39) |
(40) |
对于不同修正展角, 涡旋齿头变化如图 8所示.在图 8中修正展角由π/4逐渐增大到13π/12, 涡旋齿头的壁厚逐渐增厚, 长度逐渐减小.当修正展角较小时, 压缩气体到排气口需要动涡盘公转平动更大的角度, 能够获得更高的压缩比.
1) 针对变基圆涡旋型线展开角是否在x轴起始的两种情况, 推导出具有起始角的外型线方程.根据平面曲线啮合原理推导出具有起始角的内型线方程, 在此基础上得到两种形式的涡旋型线方程.
2) 对比两种形式的涡旋型线方程, 在基圆初始半径、基圆半径变化率和内、外型线起始角一定时, 有相同的变基圆涡旋型线, 可依据设计加工需求选择适合的型线方程形式.涡旋盘的偏心距由基圆初始半径、基圆半径变化率和内、外型线起始角确定, 给出偏心距的求解方程.
3) 采用双圆弧修正法对两种形式的变基圆型线方程进行齿头修正, 给出了双圆弧齿头修正方程.当修正展角增大时, 涡旋齿头的壁厚增加、长度减小, 适当选取较小的修正展角, 可以获得更大的压缩行程, 提高压缩比.
[1] |
岳向吉, 巴德纯, 苏征宇, 等.
基于动网格的滚动活塞压缩机泵腔流动瞬态模拟[J]. 东北大学学报(自然科学版), 2011, 32(4): 563–566.
( Yue Xiang-ji, Ba De-chun, Su Zheng-yu, et al. Moving mesh based transient simulation of rolling piston compressor pump chamber flow[J]. Journal of Northeastern University(Natural Science), 2011, 32(4): 563–566. DOI:10.3969/j.issn.1005-3026.2011.04.027 ) |
[2] |
Gagne D P, Nieter J J.Simulating scroll compressors using a generalized conjugate surface approach[C]// Proceedings of International Compressor Engineering Conference.Purdue: Purdue e-Pub, 1996: 553-557.
|
[3] |
Mahfouz H, Musa M N, Hassan M.Theoretical study on scroll compressor of new hexagonal involute[C]// Proceedings of International Compressor Engineering Conference.Purdue: Purdue e-Pubs, 2004: C073.
|
[4] |
Liu T, Liu Z Q.Study on geometry of trigonometric-curve modification of scroll profile for scroll compressor[C]// Proceedings of International Compressor Engineering Conference.Purdue: Purdue e-Pubs, 2004: C043.
|
[5] |
Wang B, Li X, Shi W.
A general geometrical model of scroll compressors based on discretional initial angles of involute[J]. International Journal of Refrigeration, 2005, 28(6): 958–966.
DOI:10.1016/j.ijrefrig.2005.01.015 |
[6] |
Tojo K, Ueda H.Scroll type fluid compressor with an involute spiral based on a circle having a varying radius: USA, 5425626 [P].1995.
|
[7] |
Tojo K, Ueda H.New wrap profile for scroll type machines[C]// Proceedings of 19th International Congress of Refrigeration Proceedings.Netherlands: Hague, 1995: 515-521.
|
[8] |
Lee Y R, Wu W F.
A study of planar orbiting mechanism and its applications to scroll fluid machinery[J]. Mechanism and Machine Theory, 1996, 31(5): 705–716.
DOI:10.1016/0094-114X(95)00116-G |
[9] |
王君, 查海滨, 张晓慧, 等.
一种渐变啮合间隙的变壁厚涡旋齿型线研究[J]. 工程热物理学报, 2013, 34(8): 1453–1456.
( Wang Jun, Zha Hai-bin, Zhang Xiao-hui, et al. Investigation of tapered meshing clearance and thickness scroll wrap[J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2013, 34(8): 1453–1456. ) |
[10] |
王君, 刘振全.
涡旋压缩机渐开线类型线的双圆弧修正[J]. 机械工程学报, 2005, 41(9): 202–206.
( Wang Jun, Liu Zhen-quan. Double circular arc of involute type wrape of scroll compressor[J]. Chinese Journal of Mechanical Engineering, 2005, 41(9): 202–206. DOI:10.3321/j.issn:0577-6686.2005.09.039 ) |
[11] |
李雪琴, 王君.
涡旋压缩机的变径基圆渐开线型线研究[J]. 压缩机技术, 2011, 228(4): 1–3.
( Li Xue-qin, Wang Jun. Investigation of profile of base circle involute with changing radius in scroll compressor[J]. Compressor of Technology, 2011, 228(4): 1–3. DOI:10.3969/j.issn.1006-2971.2011.04.001 ) |
[12] |
Stoker J J.
Differential geometry[M]. New York: Wiley Interscience, 1989: 12-48.
|