2. 沈阳城市建设学院 信息与控制工程系,辽宁 沈阳 110167
2. Department of Information and Control Engineering, Shenyang Urban Construction University, Shenyang 110167, China
电力系统运行过程中,存在许多影响其稳定性的因素,如线路上负荷的波动、电力元件的短路故障以及失去子系统间联接等情况.为了保障用电的可靠性,电力系统应具有承受干扰的能力.同时,在最坏的情况下,系统仍可控且无大范围连锁式停电的情况发生.文献[1]采用微分几何与线性最优控制理论相结合方法,完成了单机电力系统的励磁与汽门控制设计.文献[2]提出一种新的改进的直接反馈线性化方法,并应用于电力系统的自适应非线性励磁控制,有效调节了电力系统的机端电压.文献[3]采用自适应backstepping的方法,讨论了单机电力系统鲁棒控制器设计问题,所得结果可使系统对干扰具有快速的收敛性能.虽然单机电力系统的鲁棒控制方法逐渐成熟,但是随着并入电力系统的发电机组越来越多,导致大规模、超高压机组互联等电力系统的非线性、强耦合性能越来越突出.因此,多机电力系统的稳定性和抗干扰能力的研究尤为重要.随着学者们对Hamilton理论的深入研究,使得其在电力系统中得到了较好的应用与实现.文献[4]给出了一般系统广义耗散Hamilton实现的充分条件,该条件进一步应用到了简单的电力系统中,得到了双机系统的局部耗散Hamilton实现.文献[5]基于非线性微分-代数系统(NDAS)的Hamilton实现问题,提出了一种改进的Hamilton系统,通过重构系统结构矩阵对H函数进行能量整形,给出了镇定控制器的设计方法.文献[6-7]结合广义Hamilton能量理论,研究了电力系统控制器的设计问题.文献[8]分别在两种情况下建立了结构保持多机电力系统的广义Hamilton模型.其中,一种情况为不考虑转移电导,另一种情况为同时考虑自导纳和互电纳,而不考虑互电导.文献[9]则在考虑互电导的情况下,构建了改进的Hamilton系统,可称为伪广义Hamilton系统.对于多机电力系统的干扰抑制问题,学者们在L2干扰抑制和自适应H∞控制上已经取得了许多成果.但是在处理干扰问题上,多采用对不等式进行放缩的方式,这从某种程度上增加了系统的保守性.
经研究发现,基于Minimax理论的控制方法对于抑制突发性的大干扰具有较好效果[10],且已有结果[11]将其应用于单机电力系统的干扰抑制问题研究中.文献[10]针对具有晶闸管控制串联补偿器(thyristor controlled series compensation,TCSC)的单机无限大电力系统,采用Minimax和backstepping相结合的方法,提出了一种有效的输出反馈控制方法.文献[11]将Minimax理论引入到耗散Hamilton系统中,对TCSC单机无限大电力系统,设计了干扰抑制控制器.基于上述讨论,本文将考虑多机间互电导影响存在时,多机电力系统的控制问题,并对原有Hamilton理论进行改进.运用Minimax方法对系统干扰项进行处理,通过构造与性能指标相关的检验函数,准确估计最大干扰对系统的影响,改善传统干扰处理方法[12-14]的保守性.
1 多机电力系统伪广义Hamilton模型建立考虑多机电力系统数学模型:
(1) |
其中:bi=1-(Xdi-X′di)Bii; ci=Xdi-X′di; Xdi为发电机d轴同步电抗; X′di为d轴暂态电抗; ωi为发电机角速度; ωs为发电机同步角速度; T′doi为d轴开路时间常数; Mi为发电机惯性时间常数; Di为阻尼系数; Pmi为机械功率; E′qi为q轴暂态电势; Efdsi为系统稳态运行时的励磁电压; ufi为发电机励磁输入电压; εi1和εi2为有界扰动,分别表示机械功率扰动和励磁绕组参数扰动.
选择式(2)的Hamilton函数:
(2) |
将H(δ, ω, E′q)对各状态变量求一阶偏导数,可得
构造伪广义Hamilton系统:
(3) |
其中,pi为状态变量x的有界映射函数,则
选择新的能量函数[6]:
(4) |
其中,
(5) |
则式(3)可以表示为
(6) |
其中,
将式(6)的最后两项写成
其中, ωi包含了系统的不确定扰动项和有界向量的共同影响.可看做是新的有界扰动向量.则
则式(3)可以表示为
(7) |
定理1 针对伪广义Hamilton系统:
(8) |
若存在半正定的能量存储函数(4)和(9), 干扰抑制常数γ以及控制器(10):
(9) |
(10) |
使得
(11) |
则系统具有干扰抑制特性,并且在平衡点处渐进稳定.
证明:定义二次型性能指标函数:
(12) |
根据Minimax理论选择检验函数:
(13) |
计算式(13)的最大值.令
(14) |
利用极值原理,对式(14)关于ω求一阶导数,并令导数等于0,可得临界干扰程度为
(15) |
继续求二阶导数,可得
(16) |
因此,可知干扰最大值为
(17) |
对式(17)两边同时取积分,并令
(18) |
如果干扰ω对系统的影响足够大,使ΔW=0,则有
(19) |
此时,根据式(19)可知,ω*为对系统影响程度最大的干扰.在此干扰情况下将控制器(10)代入到式(14)中,有
(20) |
若
(21) |
则系统(8)存在半正定的能量存储函数W(x)和Q(x), 使得耗散不等式(11)成立.
注1 采用Minimax理论设计干扰抑制控制器之前,先通过所构造检验函数推算出系统所能承受的最大临界干扰程度,这种干扰程度依赖于状态和系统输入的变化,而不是简单估计.
注2 根据检验函数推算系统能承受的最大干扰程度,解决了不等式放缩引起的保守性,进而准确设计干扰抑制控制器.
根据定理1,可得多机电力系统(1)发电机控制率为
(22) |
对于最大破坏扰动,设计控制器:
(23) |
为了验证该方法的有效性,对图 1所示的三机电力系统进行仿真研究.以图中发电机节点3为参考节点,系统网络参数详见文献[1].
假定7s时发电机1和2的母线之间发生三相短路故障,7.1s时继电保护发生动作,断开故障线路,8s时故障排除,进行自动重合闸.得到仿真结果如图 2所示.
从以上仿真结果可以看出,当系统在7s钟发生短路故障时扰动较大,因此,状态与稳定时平衡点状态相差较大,曲线有较大波动.当系统在8s排除故障、恢复正常工作后,控制器做出迅速调整,响应曲线能够迅速收敛于平衡点,保证了系统的稳定性.经分析,该方法可以有效抑制多机电力系统的干扰问题.
4 结语本文在Hamilton理论的基础上进一步改进,对多机电力系统干扰抑制问题进行了研究,并将Minimax理论与改进的Hamilton理论相结合.在处理干扰时,推算出最坏干扰程度,解决了以往对系统参数进行假设的问题,降低了保守性.通过仿真研究,说明了该方法具有有效的干扰抑制效果.
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