东北大学学报（自然科学版）

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刀具平面在正交剖面系内的角度变换及其应用

田春芳

1987, 8 (2): 139-149. DOI: -

摘要 ( 128 )

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在刀具前刀面和后刀面的正交剖面系中,利用作者规定的坐标变换矩阵算符和空间平面的截距方程,建立了刀具正交双斜率平面的坐标变换矩阵表达式,可同时变换四个角度(正交剖面的一组前角和一组后角)。如与刀刃矢量的坐标变换结合,则可同时进行刀刃的四个基本角度(前、后、偏、倾)的变换。此法投影变换形象清晰,矩阵运算方法简捷,尤其当进行多次变换时,较之常用方法优点更为突出。

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复杂载荷历程简化方法的研究

谢里阳;徐灏

1987, 8 (2): 150-154. DOI: -

摘要 ( 171 )

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PDF(332KB) ( 444 )

通过局部应力-应变分析,阐明了载荷顺序对疲劳累积损伤的影响,它不仅取决于载荷历程本身,还与承载零件的几何特征有关。在此基础上,提出了一个能切实反应载荷顺序影响的简化复杂载荷历程的方法,通过对过载产生的残余应力的定量计算,着重分析了由于不同应力水平的载荷循环之间的相互作用引起的损伤加剧或减缓效应。

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40CrNiMo合金钢应变疲劳性能的测定

黄建生;王德俊

1987, 8 (2): 155-161+266. DOI: -

摘要 ( 169 )

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PDF(864KB) ( 426 )

本文试验测定了40CrNiMo合金钢在正火状态下的应变寿命曲线和循环应力-应变曲线。通过回归分析得出了材料的6个应变疲劳参数,验证了该材料属于循环软化,但具有典型的Massing效应。实验证明,步增量法较单级法准确和简便。本文建议测取循环应力-应变曲线,应当采用步增量程序法取代单级法作为一种统一的试验方法。

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双频载荷等效计数法

林文强

1987, 8 (2): 162-167. DOI: -

摘要 ( 137 )

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PDF(309KB) ( 435 )

本文提出双频载荷等效计数的两种方法:其一,首先对载荷进行雨流计数,利用应力-应变(ε-σ)滞回环,使雨流计数前、后的双频载荷具有一一对应关系,从而推导出叠加在大载荷基础上的小载荷的等效循环计数公式。其二,将大载荷的雨流计数结果转化为脉动载荷,再将小载荷叠加上去,使转换后的载荷与原载荷有其对应区间,然后,依据等级载荷累加原理得出双频载荷等效计数公式。最后根据等效应力公式和疲劳累积线性损伤公式得到双频载荷疲劳寿命估算公式。

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机电跟踪控制开关的二元周期序列可用性判别

吴玉国;王启义;胡葆珩

1987, 8 (2): 168-174. DOI: -

摘要 ( 138 )

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PDF(328KB) ( 355 )

本文对控制端位置组合进行了研究,给出了控制端独立位置组合的构造方法,从而提出机电跟踪控制开关的二元周期序列可用性判别方法,并就剔除不可用控制端位置组合进行了探讨。

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关于双圆弧齿轮断齿危险点的探讨

胡进;蔡春源;鄂中凯

1987, 8 (2): 175-178. DOI: -

摘要 ( 155 )

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PDF(611KB) ( 412 )

本文用三维有限单元法对双圆弧齿轮在载荷作用下接触区长度和螺旋角与齿腰和齿根的应力关系进行了分析,通过计算得出最大应力的位置与接触区长度的变化关系。指出,存在一个临界接触区长度,当实际载荷作用接触区长度超过该值时,则齿根应力大于齿腰应力,否则齿腰应力大于齿根应力。同时指出,齿顶也是产生裂纹的危险部位。

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细长轴纵向磨削波纹形成机理的研究

肖国宪;于富斌;胡葆珩

1987, 8 (2): 179-182. DOI: -

摘要 ( 92 )

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PDF(230KB) ( 394 )

本文建立了柔性工件纵向磨削过程中表面形成机理的理论模型。对细长轴磨削中出现的波纹进行了试验分析,并在模型基础上进行了模拟计算,揭示了波纹的形成机理。结果表明,柔性工件在纵向磨削过程中应考虑工件转角、磨削面积补偿等因素。这些因素对波纹形成、工件表面形成、砂轮磨损将产生重要影响。

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直接三维有限元求解转轮内部流场周期性边界条件的处理

刘永贤;纪维礼

1987, 8 (2): 183-190. DOI: -

摘要 ( 146 )

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本文重点介绍在以变分原理为基础的直接三维有限元求解转轮内部流场时,周期性边界条件的处理过程,以及所用的计算程序,并对FB-8型风机做了计算,得到了满意的速度场和压力场。

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岩石全应力-应变过程的统计损伤理论分析

唐春安;徐小荷

1987, 8 (2): 191-195. DOI: -

摘要 ( 140 )

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本文运用统计理论方法,提出岩石微元强度具有正态的统计分布假设,求出了岩石全应力-应变的函数。已有的试验结果与理论分析十分吻合。

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高速钢离子碳硼共渗层组织与耐磨性的研究

苑永生;陈培捷;安学敏;崔振凯

1987, 8 (2): 196-201. DOI: -

摘要 ( 171 )

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PDF(355KB) ( 388 )

用先进测试手段对M2钢(W6Mo5Gr4V2)离子碳硼共渗后硼的存在形式及其对耐磨性的影响作了系统深入的研究。结果表明,M2钢经离子碳硼共渗后主要形成B_2V_3相。它对提高M2钢的耐磨性起主要作用。

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ZG0Cr13Ni4Mo钢在水介质中腐蚀疲劳过程的氢致开裂分析

才庆魁;宋斌;高文清;赵效德

1987, 8 (2): 202-206+265. DOI: -

摘要 ( 164 )

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PDF(1692KB) ( 383 )

本文研究了ZG0Cr13Ni4Mo钢在水介质里腐蚀疲劳过程中,氢对疲劳裂纹形核及扩展的作用,指出氢致开裂表现在钢中氢的扩散和溶解两个过程,ZG0Cr13Ni4Mo钢氢致开裂过程取决于钢的组织结构状态和有害杂质含量。

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4Cr5MoVSi(H11)钢内氧化型渗碳后性能的研究

孙荣耀;郝士明

1987, 8 (2): 207-212. DOI: -

摘要 ( 171 )

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4Cr5MoVSi(AISIH11)钢在0.90～1.36％碳势下渗碳后,渗碳层组织由马氏体基体及均匀分布着的大量细小的粒状M_7C_3型碳化物组成,致使H11钢表面硬度高达HV1200左右,其耐磨性也明显优于Cr12MoV钢。将H11钢制成的M16螺母冷冲头,经CD渗碳处理后,其使用寿命为Cr12MoV钢的2倍,且失效方式为均匀磨损。H11钢CD渗碳的动力学受碳在奥氏体中的体积扩散控制。

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铁基稀土永磁材料退磁曲线上出现台阶的探讨

连法增;张效时;艾禄;何开元

1987, 8 (2): 213-216+266. DOI: -

摘要 ( 129 )

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在研究铁基稀土水磁材料的过程中,烧结后的磁体在某些后烧温度下,其退磁曲线上有台阶产生。经金相组织观察,电子探针的微区分析以及示差热分析结果表明,退磁曲线上出现台阶,是由于成分不均匀的区域造成的,它是两个大小不同的临界场的退磁曲线迭加的结果。

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空洞对超塑性的影响

崔建忠;吴庆令;马龙翔

1987, 8 (2): 217-223. DOI: -

摘要 ( 145 )

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本文第一次将空洞作为组织变化的一种形式,讨论了空洞对材料超塑性的影响。根据热力学原理分析了空洞对超塑性影响的本质,并对空洞形核长大对m值的影响予以定量表达。

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用粘塑性变分原理计算铝合金超塑性等温模锻力

黄岩;马龙翔

1987, 8 (2): 224-230. DOI: -

摘要 ( 162 )

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PDF(467KB) ( 423 )

本文提出可利用粘塑性理论解决超塑性变形的力学问题。以铝锌镁合金壁板构件超塑性等温模锻实验为基础,用粘塑性变分原理对超塑性模锻力进行了上界计算,给出了模锻温度、速度与平均单位压力的关系曲线及模锻压力-行程图,计算结果与实验数据基本一致。还讨论了用建立含有待定参数的速度场的变分法分析应变速率敏感的超塑性材料的变形过程的优点。

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无孔型轧制时轧件展宽的研究

张卫刚;白光润

1987, 8 (2): 231-238. DOI: -

摘要 ( 175 )

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PDF(412KB) ( 400 )

本文对无孔型轧制时轧件展宽进行了实验研究和理论分析,在定量分析歪斜轧件轧制时轧件单侧展宽的基础上,采用刚-塑性材料变分原理对歪斜轧件的轧制变形过程进行了解析,通过曲线拟合将最接近真实速度场的数值解表示成了具体的函数表达式,推导了无孔型轧制时轧件宽展系数的理论计算公式。理论计算的结果与实验结果符合很好。

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弱相关Hubbard模型的均匀磁化率

魏国柱;聂惠权

1987, 8 (2): 239-244. DOI: -

摘要 ( 201 )

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本文利用温度格林函数技术和线性响应理论,得到了弱相关Hubbard模型的均匀磁化率。在HF近似下,高温时得到的均匀磁化率X=C/T;在梯形近似下,X_1=C/(T-θ)。后一结果和铁磁或反铁磁物质在高温时的居里-外斯定律相一致。

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区间系统的结构能控性

张庆灵

1987, 8 (2): 245-249. DOI: -

摘要 ( 148 )

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本文针对区间系统定义了结构能控的概念。给出了区间系统是结构能控的充要条件,并给予了理论证明。结果表明:只要区间系统结构能控,则对于几乎所有的、对应于该区间系统的定常系统都是能控的。对于区间系统结构能控的判别,只需要检验系统矩阵的类秩和本文中定义的特征阵即可。

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一阶双曲方程组间断有限元法

张铁

1987, 8 (2): 250-257. DOI: -

摘要 ( 80 )

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本文使用间断有限元求解一阶双曲方程组混合问题,得到比普通有限元法更准确的收敛阶估计,并将结果应用于浅水方程组。

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Na_4P_2O_7熔化热函的一种测定方法

魏庆斌

1987, 8 (2): 258-263. DOI: -

摘要 ( 87 )

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本文研究了化合物熔化热函的测定方法,采用竖直上升式热容器换热法测定Na_4P_2O_7的熔化热函为51.619kJ/mol。

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