东北大学学报（自然科学版）

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金川Ni-Cu锍的吹炼过程及高锍“降铁保硫”的研究——Ⅱ.用含芒硝的熔剂处理高锍、中锍及Ni-Cu-Fe合金的实验研究

冀春霖;李保振;叶国瑞;崔传孟;张国范

1986, 7 (3): 1-8. DOI: -

摘要 ( 116 )

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PDF(479KB) ( 327 )

用EMF法测定了金川Ni-Cu高锍的平衡氧位;用动态法测定了高锍中S、Fe、Ni的临界氧分压。用Na_2SO_4-SiO_2熔剂对金川Ni-Cu高锍进行“降铁保硫”处理,并在实验室条件下获得了含Fe远小于1％,含S大于20％的高锍产品。20吨转炉的工业试验证实了实验室的研究结果。

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吹气搅拌熔池内轴对称循环流速度场的计算——Ⅱ.数学模型及其应用

何庆林;肖泽强

1986, 7 (3): 9-15. DOI: -

摘要 ( 126 )

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PDF(468KB) ( 356 )

本文利用描述喷吹钢包内流动现象的全浮力模型及其提供的边界条件,建立轴对称循环流场的数学模型。利用以速度和压力为主要因变量的微分方程组和Κ-ε双方程湍流模型来描述流体流动,用SIMPLER法数值求解。将所得结果与相同喷吹条件下的激光测速仪测量值对比,两者吻合较好。由数学模型预示的混匀时间与全浮力模型公式计算值和示踪剂实测值相近。

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收缩喷嘴中气粉流行为的理论计算

彭一川;肖泽强

1986, 7 (3): 16-21. DOI: -

摘要 ( 96 )

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PDF(349KB) ( 405 )

本文建立了圆锥形喷嘴中气粉流的数学模型,这一模型由七个未知量U_q,T_q,、p、U_p、T_p、A和ρ_q的一阶常微分方程组以及相应的入口边界条件所构成。数值计算表明,粉粒速度的变化与粉气比无关;粉粒终速随粉粒密度的减小而增大,随粉粒粒径的减小而增大。

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电渣重熔凝固过程的动态控制

陈绍隆;姜兴渭

1986, 7 (3): 22-28. DOI: -

摘要 ( 142 )

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PDF(413KB) ( 406 )

本文建立了电渣重熔凝固过程的动态数学模型,根据该模型对重熔过程中的液态金属熔池深度进行恒值控制,计算出了控制过程中钢锭的局部凝固时间、枝晶前方的温度梯度与枝晶生长速度之比这两个凝固参数。探讨了从凝固参数内在变化的要求出发确定工艺曲线的方法。

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电渣重熔渣系的热导率测定

季庆复

1986, 7 (3): 29-34. DOI: -

摘要 ( 130 )

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PDF(339KB) ( 348 )

本文应用非稳态热线法测定了电渣重熔用高氟二元渣(ANF-6)、低氟四元渣(20CaF_2-50Al_2O_3-20CaO-10MgO)、无氟三元渣(48CaO-48Al_2O_3-4MgO)在600℃和1000℃时的热导率。结果表明,上述三种渣系热导率随温度升高而增加,在600℃时,上述三种渣系的热导率分别为1.191,0.818,0.710W/m·K;在1000℃时,分别为1.483,0.981,0.804W/m·K。在同一温度下,渣系的热导率随渣中CaF_2含量减少及CaO、Al_2O_3含量增加而降低。

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炉壁散热对辐射给热的影响

唐铁驯

1986, 7 (3): 35-39. DOI: -

摘要 ( 161 )

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PDF(268KB) ( 425 )

通过理论推导,给出其间充满辐射性气体的任意两平行平面的辐射热交换公式,以此为出发点论证了高温火焰炉炉壁对辐射给热的影响;并通过实例计算证明所得结论是正确的。

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工质物理(火用)的图象显示及其论证

钱文耀

1986, 7 (3): 40-48. DOI: -

摘要 ( 130 )

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PDF(506KB) ( 449 )

本文对常用的焓(火用)直观图示法和有关的某些说法提出商榷。探讨焓(火用)(开口系统)和内能(火用)(闭口系统)恰当的数学表达式和双图显示法。阐述实施多种途径可逆过渡的可能性,并提出反馈技术功的设想及论证。举例说明不可逆过程(火用)损失及其图示。

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学术活动简讯

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1986, 7 (3): 48-108. DOI: -

摘要 ( 120 )

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PDF(122KB) ( 265 )

<正>△根据全国高等学校工科数学课程教学指导委员会的要求,东北三省工科数学教学改革经验交流会于4月15～18日在东北工学院召开,55所院校的65名代表出席了会议。大会收到交流材料61份,交流教材24种,会议期间进行了展览与交流。△中日经济合作第三次研讨会于4月24～26日在沈阳举行,以日本中央大学教授斋

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套筒式燃油石灰竖窑中的气体流动模拟及装置放大

高泰荫

1986, 7 (3): 49-56. DOI: -

摘要 ( 111 )

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PDF(472KB) ( 454 )

为了考察套筒式燃油竖窑中的气体分配规律和气流分布的均匀性,设计制作了冷气体模拟实验装置模型。对这一复杂热工设备流体动力学问题,特别是涉及到散料层中孔隙通道流动问题,经简化后根据相似原理予以分析。在保证决定性准数相等和几何条件相似的条件下,对空塔和两种不同粒度范围的散料层测定了各段床层的压降分布,基本上确认了装置中要求严格而复杂的气流分布的可实现性。根据实验结果可对生产装置放大设计,以确定理想气流分配下的压力制度、装置的几何参数及动力参数。给出了350m~3套筒式燃油石灰竖窑放大设计实例。

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摩擦配偶材料对Cr12MoV钢耐磨性能的影响

郝士明;宗亚平;李见

1986, 7 (3): 57-61+127. DOI: -

摘要 ( 112 )

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PDF(1377KB) ( 350 )

本文总结了干摩擦及低粘度润滑两种条件下的滑动磨损试验结果。当摩擦速度为0.2～1.0m/s,载荷为50～100N时,干摩擦呈现出粘着磨损机制,摩擦配偶对Cr12MOV钢的比磨损显示出显著的影响;而低粘度润滑条件下的低速磨损主要是磨粒磨损机制,摩擦配偶的影响甚微。

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2Cr13Ni4Mn9奥氏体不锈钢晶间腐蚀倾向的研究

孙振岩;刘世贵;李见

1986, 7 (3): 62-66+128. DOI: -

摘要 ( 135 )

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PDF(1571KB) ( 358 )

采用等温方法测定了2Cr13Ni4Mn9钢碳化物开始析出曲线与发生晶间腐蚀所需最短时间曲线,研究了该钢在不同冷速下的晶间腐蚀行为;考查了冷变形量对晶间腐蚀的影响。结果表明,该钢碳化物开始析出曲线与发生晶间腐蚀所需最短时间曲线均呈“C”形,并可分别用方程lgt=43.883-0.116T+7.779×10~(-5)T~2lgt=40.037-0.109T+7.673×10~(-5)T~2来描述。由于该钢碳化物析出的孕育期短,因而晶间腐蚀敏感性强。固溶后的冷速对该钢晶间腐蚀倾向有强烈影响,冷变形对晶间腐蚀没有影响。

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Ni-Co固溶体合金价电子结构分析——Co在合金中作用的初步探讨

李博

1986, 7 (3): 67-71. DOI: -

摘要 ( 166 )

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PDF(279KB) ( 363 )

本文应用经验电子理论,对工业范围内(Co含量<25％)的Ni—Co固溶体合金的价电子结构进行计算,给出了价电子结构分布参数(键共价电子对数、共价电子总数、晶格电子总数)。计算的理论键距、理论磁距与实验值符合得很好。本文还初步探讨了Ni基高温合金中加Co的微观本质。为进一步研究合金的宏观物理、化学性质提供了微观资料。

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非齐次Poincare’标架丛、配丛以及它们的联络

邵常贵;徐邦清;柳正仁

1986, 7 (3): 72-75. DOI: -

摘要 ( 91 )

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PDF(207KB) ( 509 )

本文给出了结构群ISO(3,1)元素左右作用的两种不同表示。用矩阵乘法定义了群元素的左、右作用以及它们对矢量和标架的左、右作用,规定了将仿射标架分解为矩阵组合的一种形式,并用一种新的方法定义结构群对积流形P×M′的作用,从而建立了新的非齐次Poincare′标架丛P(M)及其配丛E(M)。

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关于拟常曲率空间子流形的调和与Killing向量场

李建华

1986, 7 (3): 76-82. DOI: -

摘要 ( 106 )

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PDF(324KB) ( 383 )

本文研究了一般拟常曲率空间N的紧可定向子流形M上的调和向量场,射影Killing向量场以及保形Killing向量场。给出了M上任意向量场所满足的两个积分公式,并且运用这两个积分公式讨论了M上的调和向量场、射影Killing向量场,保形Killing向量场的平行性、不存在性与M的主曲率之间的关系。同时在N为一种特殊的拟常曲率空间即S—流形的假设下又得出了进一步的结论。本文中主要结果是Shetty,D.J.在常曲率空间子流形上类似结果的推广。

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55SiMnMo钢疲劳的试验研究

李润隆;宋守志;徐小荷

1986, 7 (3): 83-87. DOI: -

摘要 ( 129 )

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PDF(277KB) ( 333 )

对55SiMnMo钢在腐蚀环境中进行了疲劳试验研究,试样采用三种不同热处理方法进行处理。结果表明,正火加回火处理对提高钎杆的疲劳寿命效果最佳。

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车架胶接质量的振动检测

戴学斐;虞和济

1986, 7 (3): 88-94. DOI: -

摘要 ( 152 )

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PDF(382KB) ( 411 )

本文应用电子计算机和振动信号分析处理技术,从理论和试验两方面研究了铝合金自行车车架胶接质量振动检测的可能性。由于结构的固有频率可以从结构上任一试验点获取,即与试验点的具体位置无关,胶接车架自谱结构的差异可反映胶接质量的不同,因此,对于胶接自行车车架这一具体结构系统,以响应的自谱结构作为诊断特征的振动检测方法是简便可行的。

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分段线性非线性共振筛最大加速度的确定

关立章

1986, 7 (3): 95-102. DOI: -

摘要 ( 145 )

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PDF(410KB) ( 354 )

本文讨论了分段线性非线性共振筛的最大加速度,提出了最大加速度的计算公式ω_(max)=k_aAω~2,导出了修正系数的计算方法,绘制了K_a与隙幅比a=e/A的关系曲线。对30m~2共振筛的计算得出的k_a值与实测数值很接近。

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在线黑度测量的研究

高魁明;王玲生;李丽洁;张伟

1986, 7 (3): 103-108. DOI: -

摘要 ( 274 )

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PDF(365KB) ( 389 )

提出了一种新的在线黑度测量的原理及方法。应用该方法在线测量了中厚钢板、轧辊和钢坯等表面全发射率(黑度)。该法需要两台前置反射器辐射温度计,一台带反射器,另一台带吸收器。根据两台仪表的读数可以建立两个电压信号方程式,解这两个方程便可求得温度和黑度的值。当被测表面温度为400℃以上,黑度为0.6以上时,系统误差可在5％以内。

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预测我国钢铁工业发展趋势的递归模型

曾宪龄;张云嵩;马致山;毕梦林;汤扶霄

1986, 7 (3): 109-117. DOI: -

摘要 ( 94 )

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PDF(452KB) ( 407 )

本文根据我国钢铁工业生产特点,建立了60多个变量、28个方程的递归模型,描述了钢铁工业生产的结构形式,确定了主要生产环节的生产函数,给出了各种经济变量间的相互关系,预测了我国矿、铁、钢、钢材、产值等28个主要的内生变量的未来值,分析了“七五”、“八五”、“九五”三个五年计划可达指标、发展速度及保证条件。经过1984年的实际检验,证明模型的预测效果良好。

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压缩薄件死区边界滑移线函数的可积性

赵德文

1986, 7 (3): 118-123. DOI: -

摘要 ( 127 )

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PDF(299KB) ( 352 )

假定剪应力线性分布,对死区边界滑移线引进参变量t,确定滑移线转角φ与x间的可积函数,以换元积分求得死区接触表面总压力与平均单位压力分布的精确值;所得结果与目前数值积分结果基本一致,表明沿死区边界滑移线integralfromn=0toxφ_idx是可积的,从而在理论上验证了数值解法的可靠性。

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