东北大学学报（自然科学版）

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企业系统节能微机决策应用软件

蔡九菊;陆钟武;黄喜洙

1989, 10 (6): 567-574. DOI: -

摘要 ( 116 )

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PDF(436KB) ( 328 )

本文研究了大规模投入产出模型、线性规划模型和多目标决策模型的算法、计算策略及其在微机上实现等问题,在IBM-PC微机上成功地开发了企业系统节能微机决策应用软件——DMEC软件。该软件通用性强、使用灵活、运行速度快,是制定企业合理用能方案和生产经营计划的重要工具。

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2-连通图的周长

赵宝泽

1989, 10 (6): 575-577. DOI: -

摘要 ( 153 )

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PDF(162KB) ( 329 )

设G为n阶2-连通图,c(G)为图G的周长,δ=min{d(v)|v∈V(G)},g为G的围长。本文证明:如果g≥5,那么

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CQ型绝热帽口的研制

李广田

1989, 10 (6): 578-583. DOI: -

摘要 ( 68 )

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PDF(499KB) ( 313 )

以电厂灰漂珠为主体骨料,配入10％左右有机纤维研制成功的绝热帽口,具有体积密度小、热容量小、导热系数低及耐钢水浸蚀等特点。该帽口与DF保护渣及蛭石保温剂配合使用,组成“三位一体”新工艺,其保温性能良好,降低了钢锭帽部的凝固速度,使钢水有较长时间向锭身填充,显著地改善了钢的质量,使结构钢锭成坯率达88.02％,高碳合金钢钢锭成坯率达86.93％。

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倾斜侧吹气流在液相中的轨迹

彭一川

1989, 10 (6): 584-590. DOI: -

摘要 ( 125 )

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PDF(414KB) ( 338 )

以动量定理为基础,建立了倾斜侧吹射流轴轨迹的数学模型。模型的主要特点是,对于侧吹倾斜射流,推导出无因次射流轴轨迹的微分方程。对于空气向水中喷吹,数值计算表明,本计算轨迹与实测射流的轴线一致。

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铝电解槽阴极电场的计算机仿真

李景江;邱竹贤

1989, 10 (6): 591-597. DOI: -

摘要 ( 154 )

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PDF(408KB) ( 419 )

应用有限差分方法计算了工业铝电解槽阴极三维空间的电场分布。讨论了160kA和135kA两种不同容量预焙阳极电解槽的阴极电场特性,绘制出阴极电位等值图,分析了影响阴极电场特性的诸因素。研究了改善阴极性能,促进降低电压降的可能性

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冰晶石溶液结构的计算机模拟

谢刚;邱竹贤;徐驰;陈念贻

1989, 10 (6): 598-602. DOI: -

摘要 ( 163 )

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PDF(311KB) ( 380 )

用蒙特卡洛法计算机模拟研究了2.7NaF·AlF_3系熔液结构。计算结果表明:熔液中Al~(3+)离子的第一配位数平均为4个F~-离子,熔液中的主要质点因此是AlF_4~-离子。此外在未分解的AIF_6~(3-)离子中存在比较稳定的AlF_3由于质点间的交互作用还形成Al_2F_7~-离子。

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超塑胀形最佳加压规律及其控制

陶树学;崔建忠;马龙翔

1989, 10 (6): 603-608. DOI: -

摘要 ( 110 )

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PDF(330KB) ( 338 )

本文从一些基本的物理假设及塑性力学基本理论出发,运用Backofen超塑性本构方程,推导了典型超塑板材型腔胀型全过程的最佳加压规律。根据对变形假设的修正,对自由胀形、贴模及充填阶段的最佳加压规律曲线进行合理的连接。用TP801B单板机及其他硬件组成的控制系统,实现了板材型腔吹塑成型全过程平滑、全自动控制。

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8090Al-Li合金的沉淀强化

卢连大;崔建忠;马龙翔

1989, 10 (6): 609-615. DOI: -

摘要 ( 146 )

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PDF(1512KB) ( 390 )

测定了8090Al-Li合金的沉淀硬化动力学曲线,以及在峰值时效(T6),欠、过时效和预延展应变时效(T8)状态下的机械性能。用透射、扫描电镜考察了对应组织特征。指出,时效温度是控制δ′和s′相复合沉淀动力学的关键参数;在δ′和s′相优化组合的T6状态,σ_(0.2)达420MPa;T8状态的σ_(0.2)为440MPa,略改善塑性发现一种热加工后残存的块状富Cu脆性组织对塑性有重要影响。

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无模拉伸温度场的实验研究

张卫刚;邹维臣;栾瑰馥

1989, 10 (6): 616-621. DOI: -

摘要 ( 168 )

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PDF(410KB) ( 388 )

在自制的无模拉伸机上,研究了无模拉伸温度场的形态及其影响因素,分析了无模拉伸温度场的变化规律,提出以被拉伸线材的最高温度、内部与表面层的温差及变形区轴向温度梯度作为反映无模拉伸温度场形态的特征参数。实验和分析表明:加热线圈和冷却装置的移动速度的增大,使拉伸温度下降,变形区的轴向温度梯度减小。而变形程度的增大,加热线圈与冷却喷嘴间距的减小,使无模拉伸温度下降,增大变形区的轴向温度梯度。在高频感应加热条件下,导磁性材料的拉伸温度受加热线圈和冷却装置的移动速度影响小。

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射频离子镀氮化钛的实验研究

崔永植

1989, 10 (6): 622-626. DOI: -

摘要 ( 171 )

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PDF(313KB) ( 375 )

较系统地研究了射频离子镀氮化钛工艺。分析了各参数之间的制约关系,提出了合理控制工艺参数的方法。研究结果表明,射频离子镀的成膜速度随炉内压力的减小而加快,电子枪功率的加大将提高了离子束电流强度,基板与蒸发源距离的加大将降低成膜速度;粒子的入射角度在45°—135°为宜。但成膜速度与射频起振器功率、基板的负偏压无关。要想提高离子的密度,必须加大电子枪功率,同时要增大射频的起振动率。

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铸态球墨铸铁型内孕育的研究

董秉恒;何奖爱;冯学渊

1989, 10 (6): 627-632. DOI: -

摘要 ( 144 )

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PDF(576KB) ( 316 )

本文通过最优试验,研究了不同复合孕育剂对球铁型内孕育的影响。结果表明含钡的复合孕育剂有最好的孕育效果;并进一步应用旋转组合设计,获得了球铁型内孕育的机械性能的数学模型,从而得出最优工艺条件。

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一种先进的离散余弦变换快速算法

董立昱;周崇经

1989, 10 (6): 633-639. DOI: -

摘要 ( 161 )

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PDF(349KB) ( 558 )

推出一种先进的纯实数离散余弦变换的快速算法。借助于流程图和算式详细介绍了该算法的推导过程。与传统的借助于FFT实现的FCT相比,该算法速度提高一倍以上,存贮空间节约一倍左右,为FCT的硬件实现提供了一条更便利的途径。

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螺旋弹性滚子轴承的分析计算

王仁德;李洪;于庆哲;徐春焱;马春山

1989, 10 (6): 640-647. DOI: -

摘要 ( 146 )

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PDF(388KB) ( 364 )

为了分析承受径向负荷的螺旋弹性滚子轴承的螺旋滚子,建立了力学模型并进行了试验验证,同时对其径向变形及承载能力进行了计算。在同时考虑滚子的径向变形及滚子同内外套圈间接触变形的因素后建立了确定该类轴承承载能力的方法。对内外螺旋套图推导出了其装配预紧量同其结构尺寸间的关系。

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齿条双齿轮伺服机构的设计

肖国宪;王福厚;章继伟;于富斌

1989, 10 (6): 648-654. DOI: -

摘要 ( 145 )

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PDF(336KB) ( 618 )

为了满足数控大型机床的设计需要,建立了齿条双齿轮伺服机构设计参数优化数学模型,并根据数学模型设计出计算方法和优化程序。运用传递矩阵结合信号流程图的方法,分析了齿条双齿轮机构的动态特性和薄弱环节。研究表明,在床身长5m以上的数控大型机床上,采用齿条双齿轮机构会获得良好的动态特性;在齿条双齿轮机构中,末端轴的刚度和第一级齿轮惯量是其薄弱环节。在C84100B轧辊车床设计中,本文的研究得到了成功的应用。

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常用低合金钢焊接接头冲击疲劳寿命的试验研究

赵淑慧;张云麒

1989, 10 (6): 655-660. DOI: -

摘要 ( 153 )

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PDF(1193KB) ( 370 )

对常用低合金钢16MnR,15MnVN以及18MnMoNb钢及其焊接接头进行了小能量多次冲击对比试验,以分析焊接热循环对焊接接头多冲抗力(冲击疲劳寿命)的影响及变化规律。得出了不同冲击能量下,热影响区组织与焊接接头强度、塑性的规律关系。

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多相流体动力学基本方程

翟庆良

1989, 10 (6): 661-668. DOI: -

摘要 ( 205 )

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PDF(399KB) ( 1067 )

本文设想多相流是由大量流动微团连续地组成,只是在流动微团中各相均占有某一个体积分数。在建立微团运动方程时,将它们引入,就得到具有各相运动参数的一组方程。文中主要推导出多相流系统积分型方程组,多相流第一输运公式,多相流控制体第一积分型方程组,多相流第二输运公式,多相流控制体第二积分型方程组,以及多相流控制体微分型方程组。

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机液二级串联放大系统的液压振动台参数计算

徐德民;张振刚;孙秀臣

1989, 10 (6): 669-672. DOI: -

摘要 ( 124 )

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PDF(198KB) ( 389 )

介绍了新式生产用液压振动台的参数计算理论和计算方法。通过实验核对了这种计算的正确性。结果证明:本系统不但噪声低,起动和制动过程中没有共振,而且寿命长、油压低、泄漏小。

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《东北工学院学报》第10卷(1989年)总目次

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1989, 10 (6): 675-684. DOI: -

摘要 ( 136 )

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PDF(557KB) ( 287 )

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