东北大学学报（自然科学版）

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将風流引入天井工作面的一种方法(使天井工作面的空氣含塵量降低到每立米两毫克以下的有效措施)

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1965, - (3): 1-14. DOI: -

摘要 ( 118 )

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PDF(718KB) ( 254 )

文中介绍了利用风筒保护帽和金属網台板将风流引入天井工作面的方法。利用这种方法可使CO含量在爆破后3-5分鐘降低到0.02％以下,并能保証(?)岩时工作面空气含尘量不超过2mg/m~3。

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淨化峒室和淨化網門的初步研究

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1965, - (3): 15-23. DOI: -

摘要 ( 119 )

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PDF(510KB) ( 226 )

文章研究了能净化大风量而且经济简便的一种井下净化装置——“丝網——水膜”净化装置。净化主风流的装置有封闭式与自动门式两种。局部浄化装置为峒室式的。浄化峒室的捕尘效果40～88％之间,它取决于风速,喷雾器组数及粉尘浓度等因素。净化網门的捕尘效果在30～60％之间,影响因素有:风速、粉尘浓度、分散度、水压、丝網的網目及喷雾方向等。

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桓仁鉛礦改善淺部通風系统的几点经驗

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1965, - (3): 24-32. DOI: -

摘要 ( 132 )

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PDF(558KB) ( 263 )

文中介绍了调整桓仁鉛矿滚马岭坑现生产区通风系统所用的方法。将矿山通风系统划分为自然通风与机械通风两个区域,以便防止自然风压对扇风机的影响、充分利用自然风压增加矿井总风量。实行区域通风以减少串联。用非生产井巷入风防止井口结冻。对减少串联通风的方法也作了具体論述。

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对水砂充填工作中几个問題的探討

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1965, - (3): 33-47. DOI: -

摘要 ( 109 )

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PDF(848KB) ( 227 )

本文是根据抚顺胜利矿水砂充填现埸試驗和实驗室研究结果而写成的。内容包括;①阻力计算公式的合理选择;②最小水砂比;③一定倍线下的最大流砂量;④管材强度对平盘长度和流砂量的影响;⑤深部充填时的管路佈置问题。并将上述结果绘制成对生产上应用方便的算图。

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水砂充填模擬实驗研究

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1965, - (3): 48-56. DOI: -

摘要 ( 145 )

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PDF(1345KB) ( 283 )

在实验室利用玻璃管模拟现埸水砂充填管路布置系统,对清水和砂浆在满流和掺气情况下作了多项实验,根据测定结果初步得出:清水在掺气时其斜管损失i_o。大于平管;砂浆在满流时,斜管损失i_n小于平管;掺气时斜管损失i_n大于平管。关于固体颗粒在管内的运动状态,在现有实验条件下,不仅观察到固体颗粒沿管底滑动、不連续跳躍,间歇性悬浮及完全悬浮的运动状态,而且还观察到颗粒在运动过程中聚成团状呈波状形地向前运动。

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应用模拟法研究石咀子銅礦沿脈巷道的某些地壓現象

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1965, - (3): 57-70. DOI: -

摘要 ( 107 )

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PDF(4475KB) ( 274 )

文中叙述了一种简单、快速、有效的模型法来探索石咀子銅矿沿脈巷道围岩破坏的受力状态及其影响因素。实验结果解释了现埸实际的地压现象,也符合了理論的分析,因而,肯定了該模型法的应用效果。

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电耙巷道中漏口尺寸的研究

马恩荣

1965, - (3): 71-80. DOI: -

摘要 ( 141 )

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PDF(560KB) ( 357 )

电耙运搬时,在漏斗门处形成松散矿石的死堆,其参数取决于粉矿的特征,并随放矿进行其高度逐渐增加。在消除漏门处堵塞时死堆又遭到破坏。因此漏门的进矿口高度就稳定在一定范围内。这个范围取决于矿石平均最小尺寸,两者之比为3.0～3.6。在死堆临界高度的条件下,漏口进路长度(a)与漏门高度(H′)有如下关系:H′=a+1.6。在一定范围内耙道中矿堆流出长度越大,放矿指标越好。但超过这一范围,电耙巷道将发生堵塞,当电耙設备能力较大时,耙道中矿堆流出长度等于电耙巷道宽度是比较合适的,此时漏口进路长度与漏门高度有下列关系:H′=(a+)tga。矩形漏门与拱形漏门比较,在放矿强度大和堵塞次数方面是有利的。

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半圓形铲斗挖掘过程的挖掘阻力分析

靖德权;佟杰新

1965, - (3): 81-90. DOI: -

摘要 ( 157 )

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PDF(1762KB) ( 432 )

<正>(一)采矿类正鏟单斗挖掘机有齿鏟斗的傅统结构型式是矩形的。长期来,它除在制造工艺及材貭方面有所变化外,其它方面,尤其是几何形状方面几乎沒有什么改变。随着露天采掘工业的发展,要求采矿类单斗挖掘机具有更高的生产能力。一般說来,在滿足生产要求的前提下,加大矩形鏟斗的几何容积是提高采矿类单斗挖掘机生产能力的有效措施。但是,当加大鏟斗容积后,随之而来的問題是机器工作重量增加和机体趋于庞大。诸如苏联的—8、美国的3850—B等采矿单斗挖掘机就是这样。显然,就繼续改

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